Диплом. 1. 1 Исходные данные и характеристики объекта 4 2 Характеристики газа и климатические данные 6
 Скачать 181.48 Kb.
|
1.5 Выбор, обоснование и конструирование систем газоснабженияДля газификации микрорайона города Кострома принята двухкольцевая двухступенчатая система газоснабжения низкого давления с четырьмя тупиками. Система газоснабжения высокого давления – тупиковая. Общая протяженность сетей газоснабжения - 10160м. Прокладка газопроводов предусматривается подземная на глубине не менее 1,0 метров до верхней образующей трубы. Полиэтиленовые трубы при толщине стенки труб не менее 5 мм соединяют между собой сваркой встык или деталями с закладными нагревателями, при толщине стенки менее 5 мм - только деталями с закладными нагревателями. Обозначение трассы газопровода предусматривают путем установки опознавательных знаков и укладки сигнальной ленты по всей длине трассы. Пластмассовая сигнальная лента желтого цвета шириной не менее 0,2 м с несмываемой надписью «Осторожно! Газ» укладывается на расстоянии 0,2 м от верха присыпанного полиэтиленового газопровода. На участках пересечений газопроводов с подземными инженерными коммуникациями лента должна быть уложена вдоль газопровода дважды на расстояние не менее 0,2 м между собой и на 2 м в обе стороны от пересекаемого сооружения в соответствии с проектом. Для монтажа внутридомовых газопроводов в проекте применяются трубы стальные водогазопроводные по ГОСТ 3262-75. Для наружных газопроводов - трубы полиэтиленовые марки ПЭ 80 со стандартным размерным соотношением SDR 11 по ГОСТ 50838-2009. В данном проекте применяются соединительные детали и фитинги: фитинги полиэтиленовые для систем газоснабжения марки ПЭ 80 SDR 11 по ТУ 6-19-359-97, седловые отводы полиэтиленовые с закладными нагревателями для систем газоснабжения марки ПЭ 80 SDR 11 по ТУ 2248-037-00203536-96, муфты полиэтиленовые с закладными нагревателями ПЭ 80 SDR 11 по ТУ 2248-030-00203536-96. В качестве запорной арматуры приняты краны полиэтиленовые марки ПЭ 100 SDR 11. В соответствии с требованиями литературы [2] запорная арматура устанавливается подземно с выводом телескопического удлинителя штока крана под ковер. В ста восьми квартирном девяти этажном доме в помещении кухни устанавливается следующее оборудование: плита газовая четырехкомофорочная, клапан термозапорный, счетчик газовый ротационный РЛ G-4. Установка газовых плит в жилых домах предусматривается в помещениях кухонь высотой не менее 2,2 м, имеющих окно с форточкой, вытяжной вентиляционный канал и естественное освещение. Внутренний объем помещений кухонь должен быть не менее 15 м3 для газовой плиты с 4 горелками. На опусках к газовому прибору устанавливается кран шаровой Ду 15 мм. После крана по ходу движения газа предусмотрен сгон. Присоединение газопотребляющих приборов производится с помощью сильфонных подводок с маркировкой «Газ». 1.6 Гидравлический расчет системы газоснабжения низкого давленияРисунок 1. Расчетная схема системы газоснабжения низкого давления четвертой категории  Удельные путевые расходы: ∆qd = Qhd /Lк, м3/ч.*м, (35) где Qк - суммарный расход газа, м3/ч Lк - суммарная длина контура, м ∆qd I = 775,57/2740=0,283 м3/ч.*м Дальнейший расчет ведется в табличной форме. Результаты расчета приведены в таблице 5. Таблица 5. Удельные путевые расходы для всех питающих контуров сети
Определяются расчетные расходы газа для всех участков сети: Qn =  qd* L, м3/ч., (36)где Qn – путевой расход газа L – суммарная длина расчетных участков в контуре Определяются расчетные расходы газа: Qp = 0,55* Qn + Qтр, м3/ч., (37) где 0,55* Qn – эквивалентная длина расчетного участка Qтр – транзитный расход газа Qn1-2 = 0,671*305=204,66 м3/ч QР1-2 = 0,55*204,66=112,56 м3/ч Дальнейший расчет расходов газа ведется в табличной форме. Правильность расчета расчетных расходов газа определяется путем сравнения сумм часовых расходов Qhd газоснабжаемых зон и расчетных расходов Qp питающих участков сети 5-11 и 15-11. При этом невязка получившихся значений должна быть в пределах  10%.Таблица 6. Определение расчетных расходов газа
Для гидравлического расчета кольцевых участков используется номограмма 2.17 литературы [15]. Для подбора диаметров труб необходимо определить располагаемые удельные потери давления: ∆P/L=910/∑L, Па/м, (38) где 910 – располагаемые потери давления без учета местных потерь, Па ∑L – сумма длин участков от ГРП до точки схода, м. Далее по номограмме 2.17 с помощью располагаемых удельных потерь давления и расхода газа на расчетном участке подбираются трубы в соответствии с ГОСТ 50838-2009. Получившиеся значения удельных потерь давления записываются в таблицу 7. Определяются потери давления: ∆P=∆P/L* L, Па (39) ∆P 5-11=0,75*345=258,75 Па Дальнейшие расчеты ведутся в табличной форме. Результаты расчета приведены в таблице 7. Для проверки правильности расчета сравнивают суммы потерь давления на разных по направлению участках. При этом невязка получившихся значений должна быть в пределах 10%. При невязке меньше 10% гидравлический расчет кольцевых участков можно закончить.Таблица 7. Гидравлический расчет кольцевых участков на первом этапе
Второй этап гидравлического расчета кольцевых участков рассматривается как резервирование элементов сети. Для повышения надежности работы кольцевых участков корректируются их диаметры. Для оценки значимости кольца используется его материальная характеристика: М = ∑Di*Li, (40) Для формирования диаметра кольца необходимо вычислить значение среднего диаметра по кольцу по формуле: Dср.к = (М/*∑Li)*, мм, (41) где =1,11,2 - коэффициент, учитывающий увеличение материальной характеристики кольца с постоянным диаметром, = 1,1. Участки кольца формируются из ближайших значений труб по ГОСТ 50838-2009. Для выполнения итерации определяется поправка по кольцу: ∆Qк = ∆Q’к+∆Q’’к, м3/ч (42) где ∆Q’к – поправка по рассчитываемому кольцу, м3/ч ∆Q’’к – поправка влияния на рассчитываемое кольцо соседним кольцом, м3/ч ∆Q’к= -  , м3/ч (43)где ∑∆Pi – сумма потерь давления по рассчитываемому кольцу, Па ∆Q’’к= -  , м3/ч (44)где ∆Pij/Qij – сумма отношения давления к расходу газа граничащих участков двух колец М I=345*325*2+295*219*2+230*159*2+380*145*2+115*57*2=604901 мм М II=345*325*2+345*89*2+(152.5+205)*237+447.5*159+395*219=594709.5 мм D Iср =1.1*604901/2730=222.57 мм D IIср =1.1*594709,5/2580=230,51 мм ∆Q’I = -  =45,09 м3/ч∆Q’II = -  =-85.68 м3/ч∆Q’’I = -  =-11.77 м3/ч∆Q’’II = -  =6.55 м3/ч∆QI =45.09-11.77=33.32 м3/ч ∆QII =-85.68+6.55=-79.13 м3/ч Дальнейший расчет ведется по формулам 38 и 39. Результаты расчета записываются в таблицу 8. Таблица 8. Гидравлический расчет кольцевых участков на втором этапе
Гидравлический расчет тупиковых газопроводов выполняется после окончательного заполнения таблицы 8. Располагаемым давлением на расчетных участках будет являться располагаемое давление всей системы за вычетом суммарных потерь давления на предыдущих кольцевых участках по кратчайшему пути движения газа до ГРП. Располагаемое давление: ∆Р=1000-∑Рi, Па (45) где ∑Рi – сумма потерь давления предыдущих участков кратчайшего пути до ГРП, Па С помощью номограммы 2.17 литературы [15] и располагаемых удельных потерь давления подбираются диаметры расчетных участков. Дальнейший расчет тупиковых ответвлений ведется в табличной форме. Результаты расчетов записываются в таблицу 9. Таблица 9. Гидравлический расчет тупиковых ответвлений
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
=-30,7%
=0,73
=54,96%
=0,23
P, Па