Куросавя работа микроклимат. Курсовая работа 16 вариант. 1 Исходные данные для проектирования здания

• Название: 1 Исходные данные для проектирования здания
• Анкор: Куросавя работа микроклимат
• Дата: 09.05.2023
• Размер: 1.19 Mb.
• Имя файла: Курсовая работа 16 вариант.docx
• Тип: Реферат; #1116004
• страница: 3 из 4

Диаметр воздушных пустот, d, приведён в таблице 2 данных методических указаний.





Определить термическое сопротивление R_ж/б, м ² ºС/Вт, железобетонной панели по формуле



Термическое сопротивление ограждающей конструкции относительно параллельных сечений, R_а, м ² ·ºС/Вт, определяется по формуле



где F_I , F_II – площади отдельных участков ж/б конструкции, м²





где l – длина участка железобетонной плиты, l = 1м; а,

с – размеры принять согласно рисунка 1, м;

n – количество воздушных пустот;

m – количество железобетонных участков между воздушными пустотами.

Количество участков n и m принять самостоятельно из расчёта стандартной ширины панели равной 1195 мм.

Принимаем:

n=11 m=12





R_I – термическое сопротивление неоднородного участка железобетонной конструкции по сечению I-I определяется по формуле, м² ·ºС/Вт



где R_в.п. – термическое сопротивление воздушной прослойки, м² ·ºС/Вт,

в – размер принять согласно рисунка 1, м;

λ_ж.б. – коэффициент теплопроводности железобетонной конструкции чердачного перекрытия, м ºС/Вт.

По условию толщина плиты 0,13 м. Расчетное значение a=0,079 мм. Тогда, согласно рисунку 1, b = (0,13 − 0,079)/2=0,0255



R_II – термическое сопротивление однородного участка железобетонной конструкции по сечению II-II определяется по формуле, м² ºС/Вт







Термическое сопротивление железобетонной плиты относительно перпендикулярных сечений, R_б, м ² ·ºС/Вт, определяется по формуле



где – термическое сопротивление однородного участка железобетонной конструкции, м² ºС/Вт;





R_IV  термическое сопротивление неоднородного участка железобетонной конструкции, м² ºС/Вт







Величина R_а может превышать величину R_б не более, чем на 25%.





R₀^тр= 2,81+ (4,6 – 2,81)*(5012,8 – 4000)) / (6000 – 4000)) = 3,25 [(м²*⁰С)/Вт]











R₀^ут=3,25-0,115-(0,02+0,02+0,017+0,113)-0,16=2,79 [(м²*⁰С)/Вт]

Определяем его толщину:

h ^ут= R₀^ут*h^ут

h ^ут= R₀^ут*h^ут=2,79*0,26=0,725[м]

Принимаем h^ут= 0,800[мм]

Определяем суммарную толщину чердачного перекрытия:

H=0,01+0,02+0,003+0,8+0,13=0,963 [м].

Определяется фактическое термическое сопротивление R₀^ф по формуле:

R₀^ф=1/8,7+0,02+0,02+0,017+3,07+0,113+1/6=3,36 [(м²*⁰С)/Вт]

R₀^ф≥ R₀

3,36≥3,25 (условие выполняется)

Определяется коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции:

k=1/ R₀^ф=1/3,36=0,29 [Вт/(м²*⁰С)].

2.4 Выбор вида конструкции оконных проёмов и входных наружных дверей
Принимаем - двухкамерный стеклопакет в раздельных переплетах.

Определить требуемое сопротивление теплопередаче окна, , м² ·ºС/Вт, по [5, табл. 3].

Определяем из условий энергосбережения по формуле





где R₀ – сопротивление теплопередаче принятой конструкции стеклопакета по [5, табл. К.1].

K_окно =1/0,68=1,47 [Вт/(м²*⁰С)].

Определить коэффициент теплопередачи входных наружных дверей,



(м²*⁰С/Вт)

R_тр=n*(t_в-t_н(5))/(∆t*α_в) (м²*⁰С/Вт)

где n = 1 – коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждений по отношению к наружному воздуху (СНиП 23-02-2003);

t_н(5) = - 29⁰C – температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92;

t_в = 20⁰С – температура внутри помещения;

α_в = 8,7 [Вт/(м²* ⁰С)] – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждения (СНиП 23-02-2003);

∆t^н = 4,0 ⁰С – нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждения (таблица 5 СНиП 23-02-2003);





K_двери =1/1,12=0,89 Вт/(м²*⁰С).

2.5 Теплотехнический расчёт внутренних конструкций (внутренней перегородки и междуэтажного перекрытия)
Слои, составляющие конструкцию внутренней стены представлены в таблице 2.4.

Таблица 2.4 - Слои внутренней стены

Вид ограждения	Конструкция	Номер и наименование слоя материала ограждения	Толщина слоя, δ, м					Расчётные коэффициенты
			δ1	Δ2	Δ3	Δ4	Δ5	теплопроводности λ, Вт /м ºС	теплоусвоения ѕ, Вт /м2 ∙ ºС	паропроницаемости μ, мг /(м ч Па)
Внутренняя перегородка		1 – бетонная конструк- ция с поверхностями под покраску или клей- ку обоями 1-105	0,12					0,92	12,33	0,09

Определяем термическое сопротивление теплоизоляционного слоя по формуле:

R₀^ф=2·0,0435+0,12/0,92=0,217 [(м²*⁰С)/Вт]

k=1/0,217=4,6 [Вт/(м²*⁰С)].

2.6 Определение приведённого сопротивления теплопередаче
Исходные данные:

l₁ =2700 мм – длина сопряжения наружной стены с наружным углом;

l₂=2700 мм – длина сопряжения наружной стены с внутренней перегородкой;

l₃=3300 мм – длина сопряжения наружной стены с горизонтальными перекрытиями;

l₄=6600 мм – длина сопряжения наружной стены с окном (по периметру окна).



Рисунок 2.2 - Элементы формирования двумерных (1, 2, 3, 4) и трёхмерных (5, 6, 7) температурных полей в наружных ограждениях здания
Определить приведённое сопротивление теплопередаче,



где R₀  сопротивление теплопередаче наружной стены (фактическое значение), м² ·ºС/Вт, определяемое по формуле (7);

F₀  площадь поверхности наружной стены по наружному обмеру (за вычетом площади окон), м²;

f_i  фактор формы характерного элемента стены с двумерным температурным полем, определяемый по [1, стр. 170, табл. III.2; стр. 169, рис. III. 29; стр. 153, рис. III.13];

l_i  протяжённость участков конструкции наружной стены, сопряжённых с наружным углом, стыками, оконными откосами, м;

α_f  ширина участка поверхности наружной стены с двумерным температурным полем, равная двум калибрам (толщинам наружной стены), м



где λ  коэффициент теплопроводности теплоизоляционного слоя конструкции наружной стены, Вт/м² ºС;



Ширина α f в два калибра для оконных откосов



где - сопротивление теплопередаче части ограждения до изотермы t₀ (рис. 3).

Сопротивление теплопередаче части ограждения до изотермы t₀



где δ  расстояние от внутренней поверхности ограждения до оси расположения заполнения проёма, м, определяемая в соответствии с рис. 3;

  общая толщина ограждающей конструкции наружной стены, м, определяемая в соответствии с рис. 3;

δ_зап  ширина коробки заполнения оконного переплёта (для однокамерных стеклопакетов δ_зап = 125 мм; для двухкамерных стеклопакетов δ_зап = 150 мм).





Рисунок 2.3 - Теплопередача через оконный откос в наружной стене

Данные расчёта занести в таблицу 2.9.

Таблица 2.9

Наименование элемента с двумерным температурным полем	li м	αf	fi	fi-1
1. Наружный угол	2,7	0,1	0,68	-0,864
2. Стык наружной стены с внутренней перегородкой, δ2 /δ1 = 3.	2,7	0,1	1,2	0,54
3. Стык наружной стены с полом I этажа, δ2 /δ1 = 4.	3,3	0,1	1	0
4. Стык наружной стены с междуэтажным перекрытием, δ2 /δ1 = 5.	3,3	0,1	1,1	0,33
5. Оконные откосы, δзап /δ	6,6	0,1	0,3	1,98

Определить величину теплового потока





Определить величину теплового потока,





В заключение расчёта сравнить приведённое сопротивление теплопередачи сложного ограждения наружной стены, , с сопротивлением теплопередаче по глади ограждения, R₀ , а также соответствующие тепловые потоки q₁ и q₂.

2.7 Расчёт воздухопроницания ограждающих конструкций
Расчет производиться для конструкции наружной стены.



где Н – высота здания (от поверхности земли до верха карниза здания), принимаем высоту здания 3,3 м;

γ_H ,γ_B – удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, кг/м³ , определяемый по формуле







где t – температура воздуха, принимаемая: внутреннего воздуха (для определения γ_В), наружного воздуха (для определения γ_Н);

υ – максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, принимаемая согласно [СП 131.13330.2020 (табл. 1)], м/с.





где R_u1 R_u2 R_un – сопротивления воздухопроницанию отдельных слоёв ограждения, м² ·ч·Па/кг.



где G_н – нормативная воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м² ·ч), по [5, табл. 9].



Определить действительную воздухопроницаемость







, - наружная стена соответствует нормам воздухопроницания ограждающих конструкций.

Определить температуру на внутренней поверхности наружной стены с учётом инфильтрации



где е – основание натурального логарифма, е = 2,72;

с_в – удельная теплоёмкость воздуха, с_в = 1 005 Дж/кг·ºС;

R₀ – сопротивление теплопередаче наружной стены при отсутствии инфильтрации воздуха, м² ºС /Вт, определённое по формуле (7);

R_x – термическое сопротивление части наружной стены от наружного воздуха до рассматриваемой плоскости при отсутствии инфильтрации воздуха, м ² ·ºС /Вт