Компоновка поперечной рамы одноэтажного производственного здания. 1 Компоновка по

• Название: 1 Компоновка по
• Дата: 15.04.2023
• Размер: 1.13 Mb.
• Имя файла: Компоновка поперечной рамы одноэтажного производственного здания.docx
• Тип: Документы; #1064207
• страница: 4 из 5

^GкрF_n,max , кН
11


Расчетное давление колеса крана при γ_f = 1,1:

− для крана Q= 20: F_max=F_n,max·γ_f·γ_n= 180·1,1·0,95 = 188,1 кН; F_min= F_n,min·γ_f·γ_n= 47,5·1,1·0,95 = 49,64 кН.

Нормативную горизонтальную нагрузку, направленную поперек кранового пути и вызываемую торможением тележки, принимаем H_n0,05 QG_Ò; нормативная тормозная сила от поперечного торможения тележки крана, приходящаяся на одно колесо:

_{для крана Q= 20 т:} H_n0,025(20063)6,58кН.

Расчетная поперечная тормозная сила на одно колесо:
− для крана Q= 20: H_max=H_n·γ_f ·γ_n= 6,58 ·1,1·0,95 = 6,88 кН.

Расчетное максимальное вертикальное давление кранов на колонны определяем по линиям влияния опорных реакций подкрановых балок. Рама− блок включает две колонны крайнего ряда − одну по центру блока и две колонны по его границам, которые работают и на соседние блоки. Общая линия влияния состоит из трех, показанных пунктиром (рисунок 6); суммированием ординат получим обычную линию влияния для шага колонн 6 м.

Сумма ординат линий влияния:

_{− для крана} Q20: y10,5110,8670,3772,755;

Расчетное максимальное и минимальное давление от двух сближенных кранов в пролете АБ определяем с коэффициентом сочетаний ψ= 0,85:

D_max,lF_max y0,85188,12,755 440,48 кН;

D_min,l440,48(47,5/180) 116,24 кН.
12






6 – Линии влияния опорных реакций подкрановых балок:

Расчетная тормозная сила от двух кранов в пролете АБ: _lH_max y_n0,856,882,75516,11 кН.

Расчетное максимальное и минимальное вертикальное давление от двух сближенных кранов в пролете БВ:

D_max,lF_max y0,85188,12,755 440,48 кН;

D_min,l440,48(47,5/180) 116,24 кН.

Расчетная тормозная сила от двух кранов в пролете БВ:

_Т2H_max y_n0,856,882,75516,11 кН.

Расчетное максимальное давление D_max от четырех кранов у средней колонны определяется с коэффициентом сочетаний ψ= 0,7:
D_max =F_max y_n0,7188,12,755188,12,755) 362,75 кН.

Вертикальные нагрузки D_max и D_min от кранов приложены с теми же эксцентриситетами, что и постоянная нагрузка от подкрановых балок; горизонтальная сила поперечного торможения к колонне приложена на уровне верха подкрановых балок, т.е. на отметке 9,2 м.

Ветровая нагрузка
г. Южно-Сахалинск расположен во IV районе по давлению ветра, нормативное значение ветрового давления w₀ = 480 Н/м². Для местности типа В коэффициент k, учитывающий изменение ветрового давления по высоте здания:

на высоте 5 м k=0,5; w₁ = 240 Н/м²;

на высоте 10 м

на высоте 20 м

на высоте 40 м

k = 0,65;

k= 0,85;

k= 1,1;

w₂ = 312 H/м²;

w₃ = 408 Н/м²;

w4 = 528 H/м².


На высоте 12,0 м в соответствии с линейной интерполяцией: w₅ w₂ ^w3₁₀^w2 (12,010) 312 ^{408 312} 2,0 391,2 Н/м².

На уровне парапета (отметка 13,8 м):



w₆ w₂ ^w3₁₀^w2 (13,810) 312 ^{408 312} 3,8 348,48 Н/м².

Переменную по высоте ветровую нагрузку заменяем равномерно распределенной, эквивалентной по моменту в заделке консольной стойки длиной 12,0 м (рисунок 7):