1Синопсис основного оборудования базового объекта 14
 Скачать 0.62 Mb.
|
Нахождение значение для площади термоактивной поверхности парогенератора и длины трубокЕсли принят то, что во время функционирования парогенераторной установки потенциально реализуема ситуация формирования отложений, формирование разрывов с утечкой среды в одиночных трубках и для их заглушек, то реальная рабочая поверхность передающей тепло плоскости определяется с определёным резервом, где берется во внимание коэффициент резерва. Значение коэффициента запаса принимается из интервала 1,1 ÷ 1,25. Примем коэффициент запаса по теплопередающей поверхности 𝑘З = 1,1. Расчетная площадь теплопередающей поверхности парогенератора:
Длина труб теплопередающей поверхности парогенератора:
Длина одной трубы:
Конструкторский расчетУтверждение определённого материала и значения диаметра для труб относящихся к теплопередающей плоскостии и коллектора теплоносителя, материала корпуса. На основе п.12.1 [6] отдаётся предпочтение указанным маркам стали: для труб плоскости осуществляющих передачи тепловой энергии между средами первого и второго контура – 10Х18Н10Т; для коллектора среды переносящей тепловую энергию первого контура – 10ГН2МФА, устновленная со стороны, подверженной воздействию среды переносящей тепловую энергию первого контура, сталью – 10Х18Н10Т; для устройств корпуса. Определение входной и выходной камер коллектора теплоносителяВ соответствии с требованиямип. 11.3 избираем принцип шахматной компоновки отверстий в камерах для установки труб плоскости, реализующей процесс передачи тепловой энергии сред.  Рисунок 12 – Реализация принципа шахматной компоновки отверстий Продольный период установки местоположения отверстий устанавливается в размере 𝑆1к = 30 мм ≥ 2 ∙ 𝑑н; поперечный период по равноудалённому от центра принципу во расположенной изнутри плоскости камеры 𝑆2к = 26 мм. Расположенный изнутри диаметр коллекторного элемента среды, передающей тепловую энергии 𝑑вк устанавливаемая в форме значения 1,5 м. Количество технических отверстий в поперечном ряду:
Изначально устанавливаем параметр значения толщины стенки камер 𝛿к = 200 мм. Определяем значение для среднего диаметра камер:
Находим значение поперечного шага по значению средней плоскости круга:
В результате того, что в коллекторе реализован шахматный принцип формирования трубного массива, требуется определить значение коэффициент прочности 𝜑 по средствам приведенного ниже выражения: Расчет для ряда продольного типа:
где параметр 𝑑0 определяется как 𝑑Н + 0,2 и получаем значение диаметра технологического отверстия 14,2 мм;
Расчет для ряда поперечного типа:
Расчет для ряда диагонального типа:
где 𝑚 = 𝑆2ко/𝑆1к = 30⁄30 = 1;
С целью реализации требуемого выражения по определению толщины стенки камер устанавливается заниженное по сравнению с прочностями трех: 𝜑 = 𝜑3 = 0,367 . Определяемая далее толщина для поверхности стенки камер, приведена далее:
Когда значение 𝑡Р принимается равным 305,6 ℃ для соответствующей марки стали получим значение 21,98 кгс⁄мм2.
В случаи 𝐶 равной одному милиметру:
Устанавливаем значение толщины для стенки камеры коллектора среды, переносящей и передающей тепловую энергию в первом контуре: 𝛿К = 200 мм. Находим необходимую толщину, которая должна приблизительно коррелировать с заранее выбранным значение. Определим значение для внешнего диаметра установки камера:
Количество для ряда поперечного типа в установке камеры:
Количество требуемых трубных элементов плоскости реализующей перенос тепловой энергии между средами первого и второго контура парогенераторной установки:
Принципы формирования конструкционных особенностей комплекса трубных элементов плоскости реализующей перенос тепловой энергии между средами первого и второго контура парогенераторной установки. Трубные элементы формируют пучок труб, произведенные в форме винтообразных змеевиков, и установленный в определенном объеме посредине между коллектором средой, переносящей тепловую энергию и корпусом парогенераторной установки. Змеевики формируют слои концентрической формы. Каждый змеевик состоит из двух прямых участков и изогнутой части. Размеры открытых областей принимают значение равное дистанции от входной и выходной камер коллекторной установки до уровня должной толщины навивочного слоя. Начальная навивочная плоскость сформирована змеевиками, добавленными к ряду поперечного типа, расположенного снизу технических отверстий входной камеры среди реализующей процесс переноса и дальней передачи тепловой энергии второму контору и для ряда поперечного типа расположено сверху от выходной области. Определим значение диаметра начального слоя навивки:
где 𝑑нк – показатель внешнего диаметра устройства камеры среди реализующей процесс переноса и дальней передачи тепловой энергии второму контору; 0,041 м – значение для показателя размеров области размещения змеевика прямого типа для начального слоя навивки.
После установки на то, что змеевики формируют единый слой навивки, когда покидают область ряда поперечного типа для камеры коллектора, тагда значение для диаметра конечного слоя можно принять или последовательности слоев:
где 𝑀 – показатель количества слоев навивки, приравненный количеству рядов поперечного типа для камеры 𝑛1к. Если принять значение внешнего диаметра для устройства корпуса парогенераторного устройства, принимающего значение 𝑑н кор > 𝑑𝑚 сл, тагда значение для диаметра устройства корпуса, тогда получаем существенное превышение разрешенных габаритов перемещаемых устройств. С целью снижения значения для диаметра слоя последнего типа для навивки, а как итог и для устройства корпуса парогенераторного устройства. Формирования и выбор компоновки пучка труб производится согласно следующим принципом: Для области навивочных слоёв, расположенных максимально близко к устройству коллектора, все навивочные слои сформируют конструкции змеевикового типа, установленные к единственному ряду поперечного типа для технологических отверстий камер; Для области расположения, следующей далее группы слоев, расположенной за плоскостями труб приведенной выше группы, для всех слоёв данной группы характерны навивки, сформированные из 2-х рядов технологических отверстий в устройствах камер; Для 3-ий группы характерно присутствие закономерности для всех слоёв навивки, свойство сформировываться посредствам 3-х рядов, прикрепленных надлежащим образом к 3-м плоскостям труб поперечных технологических отверстий устройства камер. В случаи, когда количество навивочных слоёв обозначено как 𝑛𝐼, 𝑛𝐼𝐼, 𝑛𝐼𝐼𝐼, то можно ввести переменную 𝑀 определяемую как 𝑛𝐼 + 𝑛𝐼𝐼 + 𝑛𝐼𝐼𝐼. Для двух массивов чисел, определяющих навивочные слои и количеством рядов поперечного типа технологических отверстий в устройстве камер, получается такое соотношение:
Отсюда число слоев навивки:
т.е. число слоев навивки равно только половине числя рядов отверстий камер. Это значительно уменьшает диаметр последнего слоя навивки. Определение значения показателя диаметра навивочного слоя первой группы:
где 𝑆1сл – расстояние диапазона постоянной длинны посредине двух навивочных слоёв.
Определение значения показателя диаметра навивочного слоя второй группы:
Определение значения показателя диаметра навивочного слоя третий группы:
Определение значения показателя диаметра определяемой во внутренний плоскости конструкции обечайки пучка труб:
Определение значения показателя внешнего диаметра для обечайки:
Где показатель 𝛿об принимается значение в диапазоне от 5 до 10 мм.
Определение значения показателя среднего диаметра для области расположенного между трубами:
Определение значения показателя живого сечение для области расположенного между трубами:
После нахождения габаритов пучков поперечного типа, так же следует находить значение его высоты, навивочные углы в разных слоях конструкции, диапазон перемещения среди различных близ расположенных труб в навивочных слоях. Определение значения показателей навивочного слоя первой группы: определение значения показателя навивочного шага:
где 𝑛2к – число трубок в первом слое навивки, равное числу отверстий в одном поперечном ряду камер коллектора; 𝑆2сл – шаг между трубками в первом слое навивки, принимается равным (1,15 ÷ 1,5) ∙ 𝑑н.
определение значения показателя навивочного угла:
определение значения показателя габаритных размеров для единственного витка:
длина изогнутой части трубы:
где 𝑑нк – наружный диаметр камер коллектора теплоносителя. число витков:
высота первого слоя навивки:
Для последнего слоя навивки: высота последнего слоя навивки:
где 𝑆1к – продольный шаг расположения отверстий в камерах коллектора.
определение значения показателя длины для прямых областей трубного пространства:
определение значения показателя длины для изогнутых областей трубного пространства:
Так как 𝐻𝐼𝐼𝐼𝑚 > 𝑙𝐼𝐼𝐼𝑚из, то создание змеевика создаст, значительны трудности и приведёт к выводу о не целесообразности его производства. Для исключения создания данной проблемы, следует сократить габаритные длины для труб попавших в начальную группу навивочных слоёв, а также повысить значение габаритных размеров труб, формирующих третью группу навивочных слоёв. Всё это необходимо реализовать, соблюдая условие неизменности общей длины труб. Сократим значение длинны на 0,3 м навивочных слоёв первой группы, а для третьей группы скорректировать в сторону повышение на 0,3 м. Таблица 7 – Конструкционные характеристики пучка труб
Продолжение таблицы 7 – Конструкционные характеристики пучка труб
определение значения показателя навивочного угла
определение значения показателя каличества витков:
определение значения показателя размера шага между выбранными трубками:
Определения значений для диаметров входных и выходных патрубков среды, переносящей тепловую энергию в первом контуре и среды получающей тепловую энергию и совершающую работу на турбине. Значение диаметра патрубков для поступающей среды устанавливается для того, чтобы значение быстроты перемещения среды не достигало запредельных значений скорости в трубопроводах, подключаемым к патрубкам. Для водной среды принимает  , для пара с давления среднего уровня принимает значение  ,.Диаметр патрубков с внутренней стороны для произведения процессов входа и выхода теплоносителя устанавливается равным значению  Значение удельного объема воды для входа и выхода среды для переноса тепловой энергии устанавливается равным в значениях следующих параметров:  Значение показателя скорости среды перенося тепловой энергии реактора для её расположения во входном патрубке:
Значение показателя скорости среды перенося тепловой энергии реактора для её расположения в выходном патрубке:
Значение диаметр патрубка с внутренней стороны для протекания питательной воды устанавливается значением  Значение удельного массива водной среды устанавливается показателем  Значение показателя скорости воды при протекании через устройство патрубка:
Значение показателя диаметр патрубка с внутренней стороны для условий прохождение пара из устройства Определение значения удельного массива среды пара  .Значение показателя скорости для условий прохождение пара из устройства:
При необходимости создания постоянной период применения и совершаемой регулярно продувки, в парогенераторном устройстве заранее установлены штуцера имеющие значение диаметром равное 100 мм. Процесс создания постоянного периода применения продувки реализовывается из области до объединения в одну среду питательной и проведшей сепарирование воды, поступающей посредствам торцевого коллектора. Процесс произведение регулярной продувки осуществляется из нижней области корпуса парогенераторного устройства. Для днища расположенного в верхней области корпуса запланирован лаз имеющий габаритные показатели диаметра равные 500 миллиметрам, а для области центрального участка жалюзийного сепаратора, в качестве лаз имеющий габаритные показатели диаметра равные 600 миллиметрам с крышкой. |
