одноэтажный цех. I эскизное проектирование Привязка колонн к разбивочным осям
 Скачать 2.84 Mb.
|
 5.4.4 Расчет по образованию трещин Средний коэффициент надежности по нагрузке определяем по таблице 2 с учетом снеговой нагрузки:  тогда нормативные усилия равны (первая панель нижнего пояса):  Нормативные усилия от длительных нагрузок:   Проверка по образованию трещин производится по формуле  где Mr – момент от внешних сил относительно оси параллельной нулевой линии и проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой зоны, трещиностойкость которой проверяется:  где  где   Mcrc – момент, воспринимаемый сечением при образовании трещин:  Знак (+) применяется тогда, когда знаки от P и N не совпадают (у нас Р – сжимает сечение, N – растягивает, поэтому знак +). Mгр – ядровый момент от силы P2.  где  =0,9 – коэффициент точности натяжения арматуры. Тогда  Так как при полном загружении нормативной нагрузкой условие  не выполняется (32,073>25,699; 25,525<25,699), трещины образуются и необходимо проверить их раскрытие.5.4.5 Расчет на раскрытие трещин Ферма находится в закрытом помещении и поэтому относится к 3-й категории трещиностойкости, для которой допускается ограниченное по ширине непродолжительное acrc1 и продолжительное acrc2 раскрытие трещин. Раскрытие трещин определяется по формуле:  где  - при внецентренном растяжении;  - коэффициент длительности действия нагрузки. Для кратковременного действия нагрузки  , а для длительного -  , где  - коэффициент армирования сечения. В расчете принимается    - коэффициент, учитывающий вид арматуры. Для проволочной арматуры периодического профиля и канатах  d – диаметр арматуры в мм;  - приращение напряжений в арматуре от действия внешней нагрузки.Определяем раскрытие трещин от кратковременного действия всех нагрузок acrc3: а) напряжение в арматуре:  где es – эксцентриситет силы Nn относительно арматуры S (рисунок 19):  (вводится в расчет со знаком минус) Рис.19 – Приложение силы преднапряжения б) эксцентриситет силы P2 относительно арматуры S:  Эксцентриситет равнодействующей продольных сил Nn и P2 относительно центра тяжести сечения равен:  Так как  то можно в формуле  принять z=zs (zs – расстояние между арматурой As и As’). zs=220 мм.  Определяем acrc4 – раскрытие трещин от кратковременного действия постоянной и длительной нагрузки. Так как  - сечение растянуто.            Определяем acrc2 – продолжительное раскрытие трещин (от постоянной и длительной нагрузки) при  и    Непродолжительное раскрытие трещин равно:  При арматуре класса К-19, для третьей категории трещиностойкости, допускается непродолжительное раскрытие трещин acrc1 равное 0,3 мм и продолжительное раскрытие трещин acrc2=0,2 мм. Как видно из расчетов, раскрытия трещин acrc1 и acrc2 не превышают предельных величин, установленных нормами проектирования. 5.5 Расчет стоек Класс бетона В25, Rb=14,5 МПа, Eb=27000 МПа. Класс арматуры А-III, Rs=Rsc=365 МПа, Es=  Размер сечения 0,24х0,25 м. Расчетные усилия: сжатая стойка 2-3: Mя=6,82 кНм; M=-6,670 кНм; N=-3,612 кН;  Растянутая стойка: 6-7: M=0 кНм; N=1,788 кН;  5.5.1 Расчет внецентренно сжатой стойки Определение коэффициента продольного изгиба .Свободная длина в плоскости фермы:  Гибкость стойки  так как  необходимо учитывать продольный изгиб.Эксцентриситет силы  Случайные эксцентриситеты:   Так как система статически неопределима, принимаем наибольшее значение: е0=1,847 м.        - коэффициент, принимаемый равным  но не менее  I – момент инерции сечения бетона:   следовательно     Коэффициент продольного изгиба определяется по формуле:   Требуемое сечение арматуры при симметричном армировании:  Принимаем Аs=As’=1,57 см2 (210) исходя из требований к минимальному диаметру арматуры в стойках фермы (10 мм).  Рис.20 – Схема армирования сжатой стойки фермы 5.5.2 Расчет растянутой стойки Так как изгибающий момент в стойке M=0, то расчет ведется по п.3.26 СНиП 2.03.01-84* При расчете сечений центрально-растянутых железобетонных элементов должно соблюдаться условие:  где As,tot – площадь сечения всей продольной арматуры.  Из условия минимального диаметра арматуры в стойке фермы принимаем  (210 A-III)5.6 Проектирование опорного узла фермы 5.6.1 Конструирование опорного узла Пояса фермы соединяются в опорном узле (рис.21):  Рис.21 – Опорный узел 1. Определение размеров опорного листа Опорная реакция фермы:   Принимаем lsup=0,22 м. 2. Определение угла наклона верхнего пояса в опорном узле:   .3. Для обеспечения надежной анкеровки продольной растянутой арматуры в опорном узле устанавливаются дополнительные ненапрягаемые стержни с площадью сечения:  Принимается минимально возможный диаметр арматуры 12 мм 412 A-III, As=4,52 см2.Длина анкеровки этой арматуры (растянутая арматура в растянутом бетоне):    принимаем lan=350 мм.4. Сечение стержней, окамляющих узел, принимается из условия:  Принимаем 210 A-III с  5. Сетки косвенного армирования ставятся над опорным листом на участке длиной  20 см и  , где lp – длина зоны передачи напряжений   Тогда длина участка, где стоят сетки  Диаметр арматуры должен быть   В соответствие с п.5.24 СНиП 2.03.01-84* сетки принимаются из арматуры 6 A-III, с ячейками 50х50 мм и шагом 50 мм (12 сеток).Поперечная арматура ставится по расчету (см. следующий пункт пояснительной записки), шаг – 100 мм. 6. Анкеровка арматуры верхнего пояса    принимаем длину анкеровки арматуры верхнего пояса 210 мм.5.6.2 Расчет опорного узла Различают два расчета на прочность опорного узла: 1. Расчет из условия отрыва нижнего пояса по сечению АВ из-за ненадежности анкеровки преднапряженной арматуры и дополнительных стержней. |