Технология бурения скважин. Тех. бурения н-г скважин. Методические указания и практические задания для студентов очного и заочного отделения НД
 Скачать 1.03 Mb.
|
|
Предельное внутреннее давление для стальных труб по ГОСТ Р 50278-92
Проверка на сминающие давления производится при глубинах опорожнения более 200м. Предельное наружное давление для стальных труб по ГОСТ Р 50278-92
1.5. Напряжений, возникающих в бурильных трубах при посадке на клинья в клиновом захвате Обязательным является расчёт напряжений, возникающих в бурильных трубах при посадке на клинья в клиновом захвате. Осевая нагрузка, которой соответствуют напряжения, достигающие предела текучести определяется из выражения:  Где Qт.к- предельная осевая растягивающая нагрузка на бурильные трубы в клиновом захвате. S – площадь поперечного сечения тела трубы; C – коэффициент охвата трубы клиньями,  dср- средний диаметр трубы γ - угол охвата плашками одного клина град.; k - количество клиньев; α - угол наклона клиньев, град.; lк - рабочая длина клина мм; φ - угол трения на поверхности сопряжения клина с корпусом клинового захвата, град.; Величина ctg(αкл + φ) принимается равной 2,5. Коэффициент охвата- 0,9. Запас прочности определяется по формуле: Nкл =   1,15.Допускается упрощённая методика определения коэффициента запаса прочности с использованием табличных значений Qтк , при этом его табличное значение необходимо умножать на коэффициент обхвата С≤ 0.9 Предельные осевые растягивающие нагрузки в кН, в клиновом захвате для бурильных труб по ГОСТ 50278 – 92 и стандарту АНИ для клиньев 400мм при коэффициенте охвата С =1.
1.6. Касательные напряжения Касательные напряжения возникают в результате реакции на крутящий момент, возникающий при работе забойного двигателя или ротора  , где Wп – полярный момент сопротивления сечения, который определяется по формуле Где Dн и Dв наружный и внутренний диаметры труб соответственно. При роторном бурении возникают нагрузки, вызванные действием крутящего момента, передаваемого долоту посредством вращения всей колонны бурильных труб. Мк= Мд+Мх.в. Где Мк- крутящий момент, необходимый для вращения бурильной колонны и долота; Мд- крутящий момент, необходимый для вращения долота; Мх.в.- крутящий момент необходимый для преодоления сил трения при вращении бурильной колонны о стенки скважины и раствор. Мд определяется из следующего выражения Мд=тудDдGд (Н·м) Где туд – удельный крутящий момент;(Н·м )/ (кН·м); Dд- диаметр долота, м; Gд- нагрузка на долото кН; Для приближённого вычисления Мх.всуществует эмпирическая формула Мх.в=128,9·10 -4·l·Dн·n0,5·D0,5скв· ρр Где –l –длина труб, м; Dн- наружный диаметр труб, м; n- частота вращения долота(бур. колонны),мин-1; Dскв – диаметр скважины, м; ρр – плотность бурового раствора кг/м3 Опытные значения mуд для различных типов долот.
1.7.Расчет бурильной колонны на выносливость При вращении колонны бурильных труб под действием центробежных сил она приобретает волнообразную форму. В результате в теле труб возникают изгибающие моменты и как следствие изгибные напряжения. Т.к. колонна вращается вокруг собственной оси, а не вокруг оси скважины, при каждом обороте сжатая и растянутая части меняются местами и происходит циклическое изменение изгибного напряжения, что приводит к вероятности усталостного слома бурильных труб. Наиболее опасные сечения – верхние сечения равнопрочной секции, участки искривления скважины, места резкого изменения жёсткости бурильной колонны. Вычисляется угловая скорость (рад/сек) ω=πn / 30cек-1, 2.Определяется осевое усилие в выбранном сечении Q=∑(qgliКρ)-Gд, Кρ - коэффициент, учитывающий потерю веса в растворе, Gд- вес части колонны ниже рассматриваемого сечения, Н. 3.Определяется длина полуволны синусоиды образовавшейся в результате потери устойчивости: Lпв=  q ω2±Q)Q2- сила, вызывающая растягивающие или сжимающие напряжения. 4.Определяется изгибающий момент, возникший в результате потери устойчивости  , где δ – стрела прогиба трубы. Определяется напряжение изгиба  , где W- осевой момент сопротивления, 5.Запас выносливости без учёта касательных напряжений определяется из выражения: nσ = σ-1 / σа (1 +( σ-1 σ / σв σа)-1 где σв – предел прочности; σа – амплитуда колебания при изгибе, σа = σиз Эквивалентный запас выносливости при совместном действии изгибных и касательных напряжений определяется по формулам:  ;  ;  общий запас выносливости из выражения:  Необходимое условие - nτσ≥ 1,3 Расчёт бурильных колонн выполняется в следующих случаях: при разработке проекта на строительство скважин; при составлении бурильной колонны из имеющихся труб; при изменении условий эксплуатации бурильной колонны (на пример, смена способа бурения, траектории скважины и т. д.); при выполнении аварийных работ; при подборе труб для секционного спуска обсадных колонн; при работе ИПТ в случае полного опорожнения или вызова притока пластового флюида на устье; Выбор компоновки бурильной колонны производится с учётом опыта и условия бурения на данной и соседних площадях в аналогичных геологических условиях. После предварительного выбора типоразмеров элементов бурильной колонны производится её расчёт. Бурильная колонна может состоять из однотипных труб, а также из различных комплектов труб, отличающихся по диаметру, толщине стенки и материалу. При роторном бурении, как правило, бурильную колонну составляют из стальных труб, при ГЗД, чаще используют комбинированную, состоящую из стальных труб в нижней части и алюминиевых в верхней. При роторном бурении наибольшее внимание обращается на прочность, а при бурении с ГЗД - на герметичность и гидравлические характеристики бурильной колонны. В некоторых случаях при бурении в сложных, малоизученных геологических условиях при бурении параметрических, термальных, сверхглубоких скважин предпочтение отдаётся не оптимизации конструкции бурильной колонны по прочностным характеристикам и способности передавать на ГЗД энергию с минимальными потерями, а обеспечению максимальных запасов прочности. Размеры труб рекомендованы в таблице 1. Таблица 1. Рекомендуемые соотношения диаметров долот и бурильных труб
Примечание. В числителе - для нормальных условий, в знаменателе - для осложнённых условий бурения. Если Dн1< 0,75 Dн0, где Dн1 и Dн0 соответственно наружный диаметр СБТ и УБТ, то следует использовать ступенчатую конструкцию КНБК, при этом между диаметрами секций УБТ снизу вверх должно сохраняться то же соотношение. Определённые таким образом значения диаметров округляются до ближайших стандартных размеров, приведённых в табл. 1. В том случае, если КНБК получается многоступенчатым, количество труб в ступенях выше первой может быть равно длине одной свечи или трубы. При роторном бурении необходимо использовать УБТС во всех секциях. Длину КНБК L0, как правило, определяют из условия, создания всей нагрузки на долото Gд весом УБТ и при этом, так чтобы их верхняя часть находилась в растянутом состоянии. Однако в связи с массовым распространением скважин со сложными профилями данное условие не является обязательным. L0 =  Найденная по (1.1) длина корректируется с таким расчётом, чтобы длина УБТ составляла целое число. Если на разных участках ствола скважины нагрузка на долото Gд и зенитный угол α разные, то необходимо взять ту пару их значений, которая даёт большее значение L0. Если большое значение L0обусловлено высокими значениями зенитного угла / (на пример при бурении пологих и горизонтальных скважин), то УБТ следует размещать на вертикальном участке или участке с малым зенитным углом на ближайшем расстоянии от долота. При необходимости на участке между долотом и УБТ устанавливаются толстостенные бурильные трубы (ТБТ), позволяющие минимизировать поперечные деформации, вызванные осевой нагрузкой, а также устанавливаются опорно – центрирующие элементы в местах возникновения указанных деформаций, (расчёт). Жесткость КНБК должна быть не ниже жёсткости обсадной колонны, спускаемой после бурения данного интервала. При бурении с использованием ЗД последний учитывается в расчётах как элемент КНБК. Динамические напряжения вызваны динамическими нагрузками, причины возникновения которых очень разнообразны и трудно поддаются количественной оценке. Наиболее известные причины – вибрация от работы долот, резкие остановки при прохождении уступов, аварийные работы с применением ударных механизмов, гидравлические удары резкая посадка колонны труб на элеватор или клинья в клиновом захвате. 1.8. Пример расчёта бурильной колонны при использовании забойных двигателей. Особенностью расчёта бурильной колонны при использовании забойных двигателей является то, что касательными напряжениями в силу их незначительности пренебрегают. Расчёт начинают с определения допустимой глубины спуска одноразмерной колонны или секции бурильных труб с учётом коэффициента запаса прочности на разрыв, затем производят расчёт на избыточное внутреннее и при необходимости наружное давления, а также проверочный расчёт на прочность в клиновом захвате. Исходные данные: - Проектная глубина скважины Н – 1900 м - КНБК и типоразмер бурильных труб приняты по опыту бурения и с учетом оснащенности бурового предприятия - ГЗД-195 - 18 м, вес 1000 кг + УБТ Ø178 – 10 м, q – 145 кг/п.м. - Плотность бурового раствора – 1300 кг/м3. - Бурильные трубы Ø127 мм гр.пр. Дх9,2; Приведённый вес 1п.м, q = 31 кг. - Коэффициент запаса прочности на разрыв Кз = 1,3. - Коэффициент, учитывающий силы инерции и сопротивления при подъеме – Кд – 1,15. - Перепад давления на КНБК – 5,9 МПа -Максимальное давление в бурильных трубах на устье 10 мПа. - Глубина опорожнения бурильной колонны при работе ИП – 1000м. 1.Определяется допустимая глубина спуска бурильной колонны, составленной из труб Ø127 мм гр.пр. Дх9, 2 из выражения:  ,Где Qp=σТ  ·– допускаемая растягивающая нагрузка с учётом запаса прочности;G- вес КНБК и забойного двигателя, кг; Р0- перепад давления в КНБК, кг/см2; S0- площадь сечения канала бурильной трубы, см2; F1- площадь сечения трубы по металлу q- вес 1 метра бурильной трубы, кг; ρж и ρм – плотность промывочной жидкости и материала труб соответственно; Определяется допустимое растягивающее усилие для данного типоразмера труб  Определяем допустимую длину бурильных труб длинного типоразмера  Произведем проверочный расчет на разрыв с учетом растягивающего усилия от перепада давления в ГЗД и долоте  Напряжение в теле трубы, площадь сечения которой составляет 0,0034м2 определяем из выражения  Коэффициент запаса прочности составит  Условие запаса прочности выполнимо. | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||