проект. Методические указания по выполнению курсового проекта по дисциплине Эксплуатация релейной защиты

• Название: Методические указания по выполнению курсового проекта по дисциплине Эксплуатация релейной защиты
• Анкор: проект
• Дата: 04.05.2023
• Размер: 163.83 Kb.
• Имя файла: Kurs_proekt.docx
• Тип: Методические указания; #1107881
• страница: 2 из 20

ПРОДОЛЬНАЯ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНАЯ ТОКОВАЯ ЗАЩИТА ГЕНЕРАТОРА

1. 
   Защита выполняется на реле с тормозным действием и быстрона- сыщающимся трансформатором типа ДЗТ-11/5. Реле имеет рабочую об- мотку с ответвлением посередине и тормозную обмотку.
   

Тормозную обмотку наиболее целесообразно присоединить к транс- форматорам тока со стороны линейных выводов. Наличие торможения позволяет повысить чувствительность защиты за счѐт отстройки от внеш- них коротких замыканий и асинхронного режима.

2. 
   Выбор уставок защиты сводится к определению числа витков тормозной обмотки при принятом числе витков рабочей обмотки.
   

МДС срабатывания реле при отсутствии торможения F_ср=100 А·в. При этом минимальный ток срабатывания реле составляет:

_{I } ^Fср

(1.1)

ср min _wр

При этом для всех типов генераторов первичный ток срабатывания защиты составляет(0,1…0,2 )I_ном.

Число витков рабочей обмотки принимается в зависимости от соот- ношения токов в плечах защиты в условиях номинального режима. При соотношении токов 1:1 (обмотка статора имеет одну параллельную ветвь) используются 144 витка рабочей обмотки. При соотношении токов 1:2 (обмотка статора имеет две параллельных ветви) используется ответвле- ние в средней части рабочей обмотки, к которому подключается плечо с большим током.

Необходимое торможение определяется по условию отстройки защи- ты от наибольшего тока небаланса при внешнем коротком замыкании или асинхронном ходе генератора:


max
^Iнб.расч.^{   k}одн^{ k}апер^{ I(3 ), (1.2)} где:  - относительная погрешность трансформаторов тока, принима-

ется равной 0,1;

^kодн

• 
  коэффициент однотипности, для однотипных трансформато- ров принимается равным 0,5, а для разнотипных - 1,0;
  

^kапер

• 
  коэффициент, учитывающий апериодическую составляю-
  

I
(3 )

max

щую тока, для реле серии ДЗТ с насыщающимся трансформа- тором принимается равным 1,0;

• 
  периодическая составляющая тока короткого замыкания или наибольшее значение тока асинхронного хода, А.
  

На блоках с выключателем в цепи генератора ток

(3 )


I
max

определяется

при коротком замыкании на выводах генератора, а при его отсутствии при коротком замыкании за трансформатором блока.

Наибольшее значение тока асинхронного хода определяется по выра- жению:

_{I } 2 U_ф

, (1.3)

асинmax

x_d^

• 
  x_т х_с
  

где: U_ф

• 
  фазное напряжение сети высшего напряжения блока;
  

x_d^ - индуктивная составляющая переходного сопротивления гене- ратора по продольной оси;

x_т- индуктивная составляющая сопротивления трансформатора блока;

х_с- индуктивная составляющая сопротивления энергосистемы в максимальном режиме.

Намагничивающая сила рабочей обмотки реле вычисляется по значе- нию тока в рабочей обмотке, равного току небаланса, и числу витков рабо- чей обмотки насыщающегося трансформатора реле:

F_р I_р

 w<sub>р

</sub> ^kотс

ⁿТА

^Iнб.расч.

 w_р

, (1.4)

где: w_р

• 
  число витков рабочей обмотки, 144 или 72 витка;
  

^kотсⁿТА

• 
  коэффициент отстройки, принимаемый равным 1,6;
  

- коэффициент трансформации трансформатора тока;

^Iнб.расч.

- определяется по выражению (1.2) и принимается боль-

шим из двух условий (короткое замыкание или асинхронный ход).

Для выбора числа витков тормозной обмотки определяется МДС по тормозной характеристике реле серии ДЗТ-11 из условия минимального торможения.

Расчѐтное число витков тормозной обмотки определяется по выраже- нию:

где: I_т


(3 )


 I
max

w_т.расч. , (1.5)

- то же, что и в п.1.2.

Принимается ближайшее большее число витков по справочным дан- ным.

3. 
   Чувствительность защиты при отсутствии торможения определя- ется при двухфазном коротком замыкании на выводах генератора и его ра- боте на холостом ходу:
   

k_ч

ⁿТА

_I(2 )

^{ I}ср.min

, (1.6)

где:

_I(2 )

• 
  полный ток в месте короткого замыкания;
  

^Iср.min

• 
  определяется по формуле (1.1).
  

При наличии торможения коэффициент чувствительности определя- ется соотношением:

k ^Fраб.max. (1.7)

^чFс.р.

Для нахождения

^Fраб.max

предварительно для случая двухфазного ко-

роткого замыкания на выводах генератора определяется рабочая и тормоз- ная МДС:

F_р

_I(2 )

ⁿТА

w_р, (1.8)

где: w_р

• 
  число витков рабочей обмотки (144 витка).
  

_I(2 )

F_т ^тw_т, (1.9)

ⁿТА

где:

I^{(2 )}- ток короткого замыкания со стороны системы;

т
w_т- принятое число витков тормозной обмотки.

Далее по тормозной характеристике при максимальном торможении

определяется точка с координатами F_ри F_т, которая соединяется с точ-

кой начала координат. Находится

^Fс.р.

по пересечению прямой с тормоз-

ной характеристикой при максимальном торможении (верхняя характери- стика) и определяется по (1.7) коэффициент чувствительности.