Электрические машины (курсовой проект). Определение основных электрических величин 5
Скачать 0.54 Mb.
|
1,51 l1 2 100, k02 , k01 0,331,15 , а0 а12 z1 z2 . 1 2 Nсл2 100. Для обмоток ВН с регулировочными витками, расположенными симметрично относительно середины высоты обмоток, значение коэффициента k02 ≈ 0. Напряжение сжатия: сж n1 Fос b1 bоп , 100где bоп– ширина опорных брусков, bоп= 4 см. Расчет магнитной системыВыбираем конструкцию трехфазной стержневой шихтованной магнитной системы, собираемой из листов холоднокатаной тексту- рованной стали. Стержень прессуется расклиниванием с обмоткой, ярмо – ярмовыми балками. Размеры пакетов выбираем по таблице 8.1 [1]. Пример расположения пакетов магнитной системы приведен на рисунке 1. Полное сечение стержня: Пф.с.= 2∙∑(аn∙ bn). где an– ширина пакетов пластин стержня, bn– толщина пакетов пластин стержня. Общая толщина пакетов в сечении стержня: bc= 2 ∙ ∑bn.. Активное сечение стержня: Пс= kЗ∙ Пф.с.. Рисунок 1 – Пример расположения пакетов магнитной системы Полное сечение ярма: Пф.я. = 2 ∙ ∑(аn.я∙ bn.я), где an.я– ширина пакетов пластин ярма, bn.я– толщина пакетов пластин ярма. Активное сечение ярма: ПЯ= kЗ∙ Пф.я. . Ширина ярма: bя = 2 ∙ ∑ bn.я . Длина стержня: lс= l2 + 2 ∙ l02. Расстояние между осями соседних стержней: С D2 a22 . Масса стали в ярмах: Gя 2 c 1 C ПЯ СТ10 6 . где с– количество стержней, с= 3; γст– плотность стали, γст= 7650 кг/м3. Масса угла ярма: Gy= 2 ∙ kЗ∙ γст ∙ 10-6 ∑(ас∙ ая∙ вс). Масса стали в стержнях: Масса стали в местах стыка: . где а1я – наибольшая ширина пластины ярма, см. Полная масса стали: Расчет характеристик холостого ходаРасчетпотерьхолостогохода. Магнитная индукция в стержне: Bс . Магнитная индукция в ярме: . Магнитная индукция в стыке: Bñò . Для рассчитанных значений магнитных индукций по таблице 8.4 [1, с. 377] определяются удельные потери: рс, ря, рз.с, рз.я, рз.ст. Если число ступеней в сечении ярма равно или отличается на одну- две ступени от числа ступеней в сечении стержня, то распределение индукции в ярме и стержне можно считать равномерным и принять коэффициент увеличения потерь, зависящий от формы сечения ярма, kп.я= 1. Некоторые технологические факторы также оказывают влияние на потери холостого хода. Необходимость расшихтовки верхнего ярма перед насадкой обмоток и зашихтовки его после насадки также приводит к увеличению потерь, что может быть учтено коэффициентом kп.ш= 1,02 для трансформаторов мощностью менее 25000 кВА и kп.ш= 1,03…1,05 при мощностях 25 000 кВА и выше. Опрессовка стержней и ярм при помощи бандажей при сборке остова вызывает некоторое увеличение потерь, которое уже не может быть снято отжигом. Это увеличение учитывается коэффициентом kn.п, который для трансформаторов мощностью до 630 кВА может быть принят kп.п= 1,02, а для трансформаторов мощностью 1000…63000 кВА kп.п= 1,03-1,05. Закатка или срезание заусенцев после резки пластин вызывает увеличение потерь, которое при отсутствии отжига может быть учтено коэффициентом kп.з= 1,07. При резке пластин возникает увеличение удельных потерь, полностью снимаемое отжигом. При отсутствии отжига это увеличение можно учесть коэффициентом kn.р. При определении kn.рпринимается ширина пластины второго пакета от центра сечения стержня для следующих значений ширины пластин: 5 см 1,20 30 см 1,033 10 см 1,10 40 см 1,025 20 см 1,05 50 см 1,020 Если пластины после резки и закатки или срезания заусенцев повергаются отжигу, то произведение коэффициентов kп.з∙ kn.р= 1. Для стали марок Э320, Э330 и Э330А с толщиной листов 0,35 мм при индукциях 1,4-1,7 Тл значение коэффициента kу.п= 8,92. Потери холостого хода: Ðõ , где kф= 2∙(с–1). Для рассчитанных магнитных индукций по таблице 8.11 [1, с. 395] определяем удельные намагничивающие мощности: qс, qя, qз.с, qз.я, qз.ст. Реактивная мощность ХХ: |