Курсовая Вазиев. Расчет осветительных установок цеха металлорежущих станков и электрооборудования механизма раздвижных ворот по мдк. 01. 04
![]()
|
|
НОМИНАЛЬНЫЙ ТОК ГЛАВНОЙ ЦЕПИ, А | 10 |
НОМИНАЛЬНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ, В | 380 |
ИСПОЛНЕНИЕ И НАЛИЧИЕ ТЕПЛОВОГО РЕЛЕ И КОРПУСА: | нереверсивный без реле без корпуса |
СТЕПЕНЬ ЗАЩИТЫ И НАЛИЧИЕ КНОПКИ: | IP20 |
НОМИНАЛЬНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ ВТЯГИВАЮЩЕЙ КАТУШКИ | 24, 40, 48, 110, 127, 220, 230, 240, 380, 400, 425, 500, 600 (50Гц) 110, 220, 380, 400, 415, 440 (60 Гц) |
МОЩНОСТЬ, ПОТРЕБЛЯЕМАЯ КАТУШКОЙ ПУСКАТЕЛЯ, РАБОЧАЯ/ПУСКОВАЯ, ВА | 8+/-1,8 ![]() 68+/-8,0 |
| |
НОМИНАЛЬНЫЙ РАБОЧИЙ ТОК, А, ПРИ НАПРЯЖЕНИИ 380 В | 10 |
ИЗНОСОУСТОЙЧИВОСТЬ МЕХАНИЧЕСКАЯ/КОММУТАЦИОННАЯ ПРИ ИСПОЛНЕНИИ ПО ИЗНОСОСТОЙКОСТИ А, Б МЛН. ЦИКЛОВ | А 20/3 Б 10/1,5 |
МАССА, КГ | 0,32 |
ЦЕНА ИСП. Б (1,5 МЛН ЦИКЛОВ) | 258.33 |
ЦЕНА ИСП. А (3 МЛН ЦИКЛОВ) | 368.09 |
Таблица 2 - Технические характеристики
Выбираем общий автомат для защиты главной цепи QF ток двигателя
![](617064_html_b5e0880f6d952e8d.gif)
![](617064_html_e59208725d1871b5.gif)
Выбираю автоматический выключатель ВА57-16
Выбираем тепловое реле:
KK1 и КК 2 РТЛ–1306 Iн=5А с диапазоном токовой установки 2,5-4А
РЛТ – реле тепловое;
1 – группа номинального тока, 1 – от 0,1 до 25 А;
3 – применение для вторичного присоединения;
06 – диапазон рабочего номинального тока теплового компонента реле, 1-1,6 А.
Конечный выключатель:
Марка КУ-703 У1
Реле напряжения:
ЕЛ-15Е на ток 5а и напряжение 380в трёхфазный
Находим ток цепи управления
Ток катушки контактора равен 0,3 А
Выбираем сигнальные лампы ЛС-47 HL1 и HL2
Л –лампа;
С – сигнальная;
47 – номер серии.
Выбираем кнопки (SB1, SB2, SB3, SB4) КЕ 012В
КЕ – обозначение серии
01 – кнопка цилиндрическая с защитой IP 40
2 – тип исполнения
Предохранитель выбираем по току Fu на Iн=5А ПРС-5
П – предохранитель;
Р – разборный;
С – серия;
5 – номинальный ток предохранителя.
Всё оборудование выбрали из справочника
Выбор клеммника Х1 и X2
Выбираем по сечению кабеля и току: клееные блоки серии ТМР, рассчитанный на сечение до 4-6 мм2, и током до 24 А.
Марка JXB35А
X1-двиготель 4 шт.
X2-конечные выключатели 2 шт.
2.2 Расчет ЭСН осветительных установок
2.2.1 Распределение нагрузки по фазам, выбор количества и типа АЗ и РУ
Завышение ожидаемых нагрузок приводит к удорожанию строительства, перерасходу проводникового материала сетей, к неоправданному увеличению установленной мощности трансформаторов и другого ЭО.
Занижение - может привести к уменьшению пропускной способности электрических сетей, перегреву проводов, кабелей, трансформаторов, к лишним потерям мощности.
Для распределительных сетей расчётная мощность определяется по номинальной мощности (паспортной) присоединённых ЭП. При этом мощность ЭП, работающих в повторно кратковременном режиме, приводят к длительному режиму.
Для линий, питающих узлы электроснабжения (распределительные силовые пункты, шинно-проводы, цехи и предприятия в целом) расчёт ожидаемых нагрузок осуществляется специальным методом. Расчётная ожидаемая мощность узла всегда меньше суммы номинальных мощностей присоединенных ЭП из-за неодновременности их работы, случайным вероятным характером их включения и отключения, поэтому простое суммирование ЭП приводит к существенному завышению нагрузки по сравнению с ожидаемой. Основным методом расчёта нагрузки является метод упорядоченных диаграмм. Метод применим, когда известны номинальные данные всех ЭП и их размещение на плане цеха.
Насосная станция имеет служебные помещения, станочное отделение, в котором установлено штатное оборудование:
Станки токарно-револьверные предназначены для токарной обработки деталей из прутка, а также штучных заготовок из стали, чугуна и цветных сплавов в условиях мелкосерийного и серийного производства.
Станки токарные позволяют полностью использовать возможности быстрорежущего и твердосплавного инструмента при обработке, как черных, так и цветных металлов.
Станки фрезерные предназначены для выполнения разнообразных копировальных работ по плоским копирам, а также для объемного копирования. Он может быть использован и для обычных мелких фрезерных работ (при этом пантограф закрепляют неподвижно, а стол изделия перемещают вручную).
Станки кругло-шлифовальные предназначены для шлифования абразивным или алмазным кругами плоских поверхностей деталей, закрепленных на зеркале стола, магнитной плите или в приспособлении.
Станки вертикально-сверлильные предназначены для обработки деталей из различных конструкционных материалов в условиях единичного и мелкосерийного производства. Выполняют операции сверления, зенкерования, зенкерования, растачивания, нарезания резьбы метчиками, фрезерования.
Кроме этого, в цехе установлены вентиляторы. Вентиляторы являются основным элементом различных вентиляционных установок. Они обеспечивают технологический процесс производства и условия трудовой деятельности. Режим работы - постоянный.
Электронагреватели отопительные – работают в постоянном режиме.
Для расчета мощности электрических нагрузок составляем схему расположения оборудования и определяем основную конфигурацию электрической сети. Исходим из того, что на одной линии должны находится электроприемники примерно одинаковой мощности и схожего режима работы.
Примем магистрально-радиальную схему электроснабжения. Расчет нагрузок цеха необходим для установления параметров сети электроснабжения – сечение кабелей, мощность трансформатора, компенсирующего устройства.
Находим суммарную мощность каждого ЭП по формуле:
![]() | (2.1,1) |
где, Рn – мощность одного ЭП,
n – число каждого ЭП.
Ки, tgφ и cosφ находим по справочным материалам (1).
cosφ – коэффициент мощности, определяемый на основании опыта эксплуатации;
tgφ – коэффициент реактивной мощности.
![](617064_html_f97c577d0226dc14.gif)
![](617064_html_e1178eeefca26f14.gif)
результаты заносим в таблицу 3, колонка 5.
Находим сменную нагрузку электро-приемников за смену:
![]() | (2.1,2) |
где Рсм - активная мощность за смену, кВт;
![](617064_html_a984fd3c8542b632.gif)
результаты заносим в таблицу 3, колонка 9.
![]() | (2.1,3) |
где Qсм –реактивная мощность за смену, кВар;
![](617064_html_c8edc6afa934ac0a.gif)
результаты заносим в таблицу 3, колонка 10.
![]() | (2.1,4) |
где Sсм полная мощность за смену, кВА.
результаты заносим в таблицу 3, колонка 11.
![](617064_html_3e0ccbfd09610804.gif)
Находим максимальную нагрузку:
![]() | (2.1,5) |
где Рм - максимально активная мощность, кВт;
![](617064_html_743734ed7e52c2df.gif)
результаты заносим в таблицу 3, колонка 14.
![]() | (2.1,6) |
где Qм - максимально реактивная мощность, кВар;
![](617064_html_c7a6f0a840273ba4.gif)
результаты заносим в таблицу 3, колонка 15.
![]() | (2.1,7) |
где Sм - максимально полная мощность, кВА;
![](617064_html_6927f5e130c31d8.gif)
результаты заносим в таблицу 3, колонка 16.
Номинальный ток для одного электро-приемника определяем по формуле:
![]() | (2.1,8) |
где Рn – мощность одного ЭП,
Км – коэффициент максимума;
![](617064_html_b5d665b26c7ba452.gif)
результаты заносим в таблицу 3, колонка 18.
Максимальный ток находиться по формуле:
![]() | (2.1,9) |
где Pn∑-суммарная мощность ЭП;
![](617064_html_544f59c90209f5.gif)
результаты заносим в таблицу 3, колонка 17.
2.2.2 Расчет и выбор АЗ в РУ, формирование марок
Рассчитав суммарную мощность нагрузки электроприемников и освещения, определяем степень компенсации реактивной составляющей нагрузки. Для этого рассчитываем по табл. 3 средний cosφ и по таблице из справочника находим необходимую мощность компенсирующего устройства. Записываем его технические характеристики:
Тип | Мощность, кВар | Количество ступеней | Мощность ступеней | Ток, А | Сечение вводного медного кабеля, мм |
УКМ 58-0.4-603-67 УЗ | 603 | 9 | 9х67 | 871,3 | 4х(3х150) |
УКМ 58-0.4-603-67 УЗ | 603 | 9 | 9х67 | 871,3 | 4х(3х150) |
УКМ 58-0.4-50-10 УЗ | 50 | 5 | 5х10 | 72.2 | 3х50 |
По значению мощности на ШВН в табл. 3 подбираем из справочников подходящий трансформатор:
Тип трансформатора | Номинальная мощность, Sном.т, кВА | Номинальное напряжение, кВ | Схема и группа соединения обмоток | Потери, кВт | Ток ХХ, iх, % | Напряжение КЗ, Uк, % | ||||||
Uвн | Uнн | ХХ, Pх | КЗ, Pк | |||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | ||||
ТМ-1000/6 | 1000 | 6 | 0,4 | У/Ун-0; Д/Ун-11 | 2,5 | 12,2 | 1,4 | 5,5 |
Определяем коэффициент загрузки трансформатора по формуле
![]() | (2.2,1) |
где Ршнн- мощность на ШНН, кВт,
Sнт - номинальная мощность трансформатора, кВА.
Рекомендуемая степень загрузки трансформатора
![](617064_html_33762f95cf67ed4a.gif)
![](617064_html_ba74837488eb8467.gif)
Данный коэффициент загрузки меня устраивает.
2.2.3 Расчет и выбор групповых линий ЭСН, способов прокладки
После расчета токов и мощностей можно подобрать кабеля для каждого двигателя и РП. Для этого по таблице из справочника определяем сечение кабеля.
![](617064_html_ba777c56420eaad0.gif)
где
![](617064_html_c6734fdb2a3e9b40.gif)
![](617064_html_a959d83be220dac3.gif)
![](617064_html_de2fe42c01911e41.gif)
![](617064_html_24d010dd0a3017db.gif)
где
![](617064_html_a959d83be220dac3.gif)
Iдоп - допустимый ток кабеля сечение 6мм2,
![](617064_html_3fd0d27b1b5cba2e.gif)
выбираем АВВГ 3x6.
Аналогично для остальных приёмников.
Выбираю характерную линию от трансформатора до электро-приемника №9, так как он отдалённый и у него большая мощность.
Коротким замыканием (КЗ) называют всякое случайное или преднамеренное, не предусмотренное нормальным режимом работы, электрическое соединение различных точек электроустановки между собой или землей, при котором токи в ветвях электроустановки резко возрастают, превышая наибольший допустимый ток продолжительного режима.
Расчет токов короткого замыкания производится для выбора токоведущих частей и аппаратов, и чтобы выбрать коммутационные аппараты с необходимой отключающей способностью.
Расчет токов короткого замыкания в сетях напряжением до 1кВ производится методом именованных единиц. Сущность метода заключается в том, что для определения токов КЗ учитывается активные и индуктивные сопротивления всех элементов схемы от источников питания до точки КЗ в мОм.
Расчет ведем, рассчитывая токи короткого замыкания для точки КЗ1.
Определяем сопротивление трансформатора в мОм
![](617064_html_1d44682432c3c2ee.gif)
![](617064_html_3d3b771145420a07.gif)
где rт - активное сопротивление трансформатора, мОм;
xт - индуктивное сопротивление трансформатора, мОм;
Sнт – номинальная мощность трансформатора, кВА;
![](617064_html_d6ddbfe9dc6dd761.gif)
Uнн – номинальное напряжение обмотки низшего напряжения трансформатора, кВ;
Uк – напряжение КЗ трансформатора, %.
![](617064_html_10fd4c6e2842e05f.gif)
![](617064_html_78659675e7c74d0.gif)
Определяем активное индуктивное сопротивление кабеля, мОм по формуле:
![](617064_html_5682018995728fa.gif)
![](617064_html_3fa2e1b687436087.gif)
где xк– индуктивное сопротивление кабеля, мОм;
rк – активное сопротивление кабеля, мОм;
l – длина кабеля до точки КЗ1, м.
![](617064_html_6822b3d48cffb944.gif)
![](617064_html_a75253559bd13248.gif)
Определяем активное и индуктивное сопротивление автомата:
rа=7,00 мОм
xа=4,50 мОм
Определяем суммарное активное сопротивление до точки КЗ1 , ∑r1, мОм, по формуле:
![](617064_html_1060df82e2aecec0.gif)
где rт - активное сопротивление трансформатора, мОм;
rк - активное сопротивления кабеля до точки КЗ1, мОм;
rа - активное сопротивление катушки автомата, мОм.
![](617064_html_3ae18657f8201b3b.gif)
Определяем суммарное индуктивное сопротивление до точки КЗ1, ∑х1, мОм, по формуле
![](617064_html_699ec680c610dc6a.gif)
где xт - индуктивное сопротивление трансформатора, мОм;
хт - индуктивное сопротивление шины до точки КЗ1, мОм;
xа- индуктивное сопротивление автомата, мОм.
![](617064_html_fb3656fc40b80df2.gif)
Определяем полное сопротивление до точки КЗ1, ∑z1, мОм, по формуле:
![](617064_html_7f09b6072cd73d1f.gif)
где ∑х1 – суммарное индуктивное сопротивление до точки КЗ1 , мОм;
∑r1, - суммарное активное сопротивление до точки КЗ1, мОм.
![](617064_html_cc0e193c23e60113.gif)
Определяем ток короткого замыкания в начальный момент времени в точке КЗ1, I0КЗ1, кА, по формуле:
![](617064_html_14d91895bd8ecb41.gif)
где Uн- номинальное напряжение, В;
z1 - полное сопротивление до точки Кз1, мОм.
![](617064_html_3705afa06e6237ed.gif)
Определяем ударный ток короткого замыкания в точке КЗ1,
Iyд1, кА, по формуле:
![](617064_html_1eb7ae5803f9079a.gif)
где
![](617064_html_8855f84372bf2cd6.gif)
![](617064_html_59a6547d4c8d2ae0.gif)
Определяем значение установившегося тока КЗ в точке КЗ1,
Iy, кА по формуле:
![](617064_html_bd966323fa64a7c9.gif)
![](617064_html_29481501dd30b3c0.gif)
При электроснабжении электроустановки от энергосистемы через понижающий трансформатор начальное действующее значение периодической составляющей трехфазного тока КЗ в кило амперах без учета подпитки от электродвигателей рассчитывают по формуле:
![](617064_html_64550e488b2cfb7a.gif)
Аналогично рассчитываем остальные точки КЗ.
2.2.4 Проверка характерной линии по потери напряжения
Согласно ПУЭ, для силовых электроприемников отклонение напряжения от номинального должно составлять не более 5 %.
Выбранные по допустимому нагреву сечения силовых линий проверяют по потере напряжения по условию:
![](617064_html_e925a2eb207179d4.gif)
где
![](617064_html_70acde3bf5958420.gif)
![](617064_html_50434e9470b13328.gif)
![](617064_html_da43b905f5b3f65.gif)
![](617064_html_1774361e2dbbcf7.gif)
Потери напряжения в распределительных линиях определяются по формулам:
при питании одиночного ЭП
![]() | (2.8,1) |
для магистрали
![]() | (2.8,2) |
Потери напряжения в питающей линии
![]() | (2.8,3) |
где
![](617064_html_628e4a57debedb39.gif)
![](617064_html_76c177e019e4f518.gif)
![](617064_html_980a3af26cb8394.gif)
![](617064_html_cb83f8ff096d1b99.gif)
![](617064_html_fe62dd14df3c6932.gif)
Значения удельных сопротивлений кабелей приведены в табл. 17.
Таблица 17 Удельные активные и индуктивные сопротивления кабелей
Номинальное сечение жилы, мм2 | Активное сопротивление жил при +20 C, Ом/км | Индуктивное сопротивление при Uн до 1 кВ, Ом/км | ||
алюминиевых | медных | |||
1,5 2,5 4 6 10 16 | – 13,3 7,74 5,17 3,1 1,94 | 12,26 7,36 4,6 3,07 1,84 1,15 | 0,101 0,099 0,095 0,09 0,073 0,0675 | |
25 35 50 70 95 120 150 185 240 | 1,24 0,89 0,62 0,443 0,326 0,258 0,206 0,167 0,013 | 0,74 0,52 0,37 0,26 0,194 0,153 0,122 0,099 0,077 | 0,0662 0,0637 0,0625 0,0612 0,0602 0,0602 0,0596 0,0596 0,0587 |
Если ЭП, запитанные от одного РП или ШРА, имеют одинаковую мощность, то проверку сечений по потере напряжения следует проводить для наиболее удаленного электро-приемника.
2.3 Разработка принципиальной электрической схемы управления ЭП ЭУ
2.3.1 Расчет и выбор ЭП установки
Дано:
![](617064_html_c4644f72752f061e.gif)
![](617064_html_224fd2aeb00e08a4.gif)
![](617064_html_6e19a0ff055468f3.gif)
![](617064_html_73795a280111b0d4.gif)
![](617064_html_dbd0c0259df19288.gif)
![](617064_html_9e63bdad221bb339.gif)
![](617064_html_eca6252fa676af50.gif)
![](617064_html_737520d798260a6.gif)
![](617064_html_c1671a1a289efe65.gif)
Определяется расчетная мощность АД транспортера, выписываются каталожные технические данные выбранного ЭД
![](617064_html_8987903023929685.gif)
Мощность наклонного транспортера
![](617064_html_a856a3a9a0a68e55.gif)
где К – коэффициент дополнительных потерь;
![](617064_html_87728bd16f535439.gif)
![](617064_html_20921b84720a20c.gif)
![](617064_html_be950cbceb7c2c50.gif)
![](617064_html_b6d80b0450862a16.gif)
![](617064_html_175a6cfeca7279ac.gif)
![](617064_html_afef143884753482.gif)
где
![](617064_html_4b10a8a495aa3111.gif)
![](617064_html_e28a6e6ab50749c1.gif)
![](617064_html_eb08559b7fd9b728.gif)
![](617064_html_90b48b50f1fac6ce.gif)
Определяется угол наклона транспортера
![](617064_html_139d11d767ca7bdb.gif)
![](617064_html_41930e4d250fd367.gif)
![](617064_html_92a85e880d16ddaa.gif)
![](617064_html_768e29b1f5662509.gif)
![](617064_html_be0c55e992462d74.gif)
2.3.2 Разработка ТЗ на электрической схеме управления ЭП ЭУ
Таблица 4 - технического задания на разработку принципиальной электрической схемы управления ЭП установки.
№ п/п | Основные вопросы | Дополнительные сведения |
1 | Назначение ЭП: Согласно токарно-револьверного станка | |
2 | Технические данные ЭП: - серия 2П; - режим - S1 (длительный) | |
3 | Виды и способы управления ЭП. Полуавтоматический — от «Кн.П» после подготовки. Ручной — от «Кн.Г», ВП и ВА при подготовке. | |
4 | Управляющие сигналы и датчики (устройства) АУ - от контактов пускателя основного агрегата; - при снижении давления масла ниже нормы; - датчик давления масла (ДДМ), РН | |
5 | Сигнализация (световая и звуковая): - по состоянию (зеленый цвет); - предупредительная (желтый цвет) и звонок; - аварийная (красный цвет) и ревун (при аварийной остановке насоса, при снижении давления масла в системе ниже нормы. При отсутствии напряжения в основной сети). | |
6 | Защита цепей: - силовых – максимальная, минимальная, тепловая; - управления и сигнализации - максимальная | |
7 | Блокировки и ограничения - первоочередная подача основного питания | |
8 | Питание цепей: 220В постоянного тока – силовая, управления, сигнализации | |
9 | Меры электробезопасности - заземление корпусов ЭО |
2.3.3 Описание принципиальной электрической схемы управления ЭП ЭУ
Основные элементы схемы.
Д1, Д2 - приводные асинхронные двигатели конвейеров с двойным питанием.
ПЧ, В, Д - преобразователь частоты с вариатором и приводным ЭД.
РП - реле пусковое.
КЛ1 с РВ1, КЛ2 с РВ2 - контакторы линейные с вмонтированными маятниковыми реле времени.
PB1 - для выдержки времени на приведение роторов машин (ПЧ, Д1 и Д2) в синфазное состояние.
РВ2 - для выдержки времени перед пуском «Д» после подачи на «ПЧ» трехфазного питания.
КЛЗ - контактор линейный, для подключения к сети Д.
КУ1, КУ2, КУЗ - контакторы ускорения, для управления ступенчатым пуском приводного «Д» преобразователя частоты «ПЧ».
РУ1, РУ2, РУЗ - реле ускорения, для коммутации цепей контакторов ускорения «КУ», выпрямленного тока.
Вп - выпрямитель, для питания цепей «РУ» выпрямленным током.
PCI. РС2 - реле сигнализации, для оповещения ОДП о готовности конвейеров и подготовки пусковой цепи.
Roгp - ограничительный резистор.
Органы управления:
ВА - выключатель автоматический (подача питания на схему),
ВП - выключатели пакетные (подключение машин),
Кн.Г1, Кн.Г2, Кн.П, Кн.С - * кнопки «Готовность» I и 2 конвейеров, «Пуск», «Стоп».
Режимы управления.
Полуавтоматический - от «Кн.П» после подготовки.
Ручной - от «Кн.Г», ВП и ВА при подготовке.
Работа схемы.
Исходное состояние.
Подготовлены цепи электрических машин (включены ВП).
Поданы все виды питания (включен ВА), при этом РУ1
![](617064_html_6aa3c36946ee4f41.gif)
![](617064_html_6aa3c36946ee4f41.gif)
РУ3
![](617064_html_6aa3c36946ee4f41.gif)
Оповещена диспетчерская служба о готовности конвейеров, при этом:
Кн.Г1
![](617064_html_2194848852eb09eb.gif)
РС1
![](617064_html_6aa3c36946ee4f41.gif)
- становится на самопитание (РС1:2).
Кн.Г2
![](617064_html_2194848852eb09eb.gif)
Кн.Г2
![](617064_html_2194848852eb09eb.gif)
РС2
![](617064_html_6aa3c36946ee4f41.gif)
становится на самопитанис (РС2:2).
Схема к работе готова, засвечены ЛС1 «готовность».
Пуск. Кн.П
![](617064_html_2194848852eb09eb.gif)
РП
![](617064_html_6aa3c36946ee4f41.gif)
- становится на самопитание (РП:2).
КЛ1
![](617064_html_6aa3c36946ee4f41.gif)
По истечении выдержки времени «РВ1» собирается цепь КЛ2 (РВ1).
КЛ2
![](617064_html_6aa3c36946ee4f41.gif)
- блокируется (размыкается) цепь КЛ1 (КЛ2:4),
- подключается к сети ПЧ, Д1, Д2 (КЛ2:1...3), начат отсчет времени «РВ2».
По истечении выдержки времени «РВ2» собирается цепь КЛЗ(РВ2).
КЛЗ
![](617064_html_6aa3c36946ee4f41.gif)
- становится на самопитание (КЛЗ:4),
- размыкается цепь РУ1 (КЛЗ:5), начат отсчет выдержки времени разгона на 1 ступени.
Начат разгон «Д» на 1 ступени при полностью введенном пусковом резисторе «Rn».
По истечении выдержки времени «РУ 1» собирается цепь «КУ1».
КУ1
![](617064_html_6aa3c36946ee4f41.gif)
- размыкается цепь РУ2(КУ1:3), начат отсчет времени разгона на 2 ступени.
Продолжается разгон «Д» на 2 ступени при частично выведенном пусковом резистора «Rn».
По истечении выдержки времени «РУ2» собирается цепь «КУ2».
КУ2
![](617064_html_6aa3c36946ee4f41.gif)
- размыкается цепь РУ3 (КУ2:3), начат отсчет времени разгона на 3 ступени.
Продолжается разгон «Д» на 3 ступени.
По истечении выдержки времени «РУЗ» собирается цепь «КУЗ».
КУЗ
![](617064_html_6aa3c36946ee4f41.gif)
Двигатель разгоняется на 4 ступени (последней) и выходит на естественную механическую характеристику. Оба конвейера работают согласованно в номинальном режиме.
Остановка.
Отключение всей системы производится кратковременным нажатием любой из кнопок «стоп» - Кн.С, Кн.С1, Кн.С2.
Защита:
От токов КЗ - силовая сеть (ВА),
- цепи управления (Пр.1, Пр.2).
От перегрузки - двигатели Д, Д1, Д2 (тепловые реле, блоки по 2 реле - РТ, РТ1, РТ2).
Блокировки
Подача трехфазного питания возможна только после отключения однофазного (КЛ2:4), невозможность пуска конвейеров, если они не приготовлены (РС1:1, РС2:1), переключение ступеней пуска только по истечению выдержки времени предыдущей (РУ1, РУ2, РУЗ).
Сигнализация.
ЛIC1 - «готовность» конвейера 1,
ЛС2 - «готовность» конвейера 2.
Питание.
3 - 380 В, 50 Гц-силовая сеть,
1 380 В, 50 Гц, линейное - цепи управления и согласования.