Главная страница

Методика расчета. Методичка по расчетам ТАКТИКА Филин испр 13.01.201. Учебнометодическое пособие по дисциплине Пожарная тактика Методика проведения пожарнотактических расчетов


Скачать 0.56 Mb.
НазваниеУчебнометодическое пособие по дисциплине Пожарная тактика Методика проведения пожарнотактических расчетов
АнкорМетодика расчета
Дата29.04.2023
Размер0.56 Mb.
Формат файлаdoc
Имя файлаМетодичка по расчетам ТАКТИКА Филин испр 13.01.201.doc
ТипУчебно-методическое пособие
#1097960
страница3 из 6
1   2   3   4   5   6

NГОЛ = [HН − (НР ± ZМ ± ZСТ )] / SQ2 = [90 − (45 + 0 + 10)] / 0,015 · 10,52 = 21,1 = 21.


3) Определяем предельное расстояние между пожарными автомобилями, работающими в перекачку, в рукавах.

NМР = [HН − (HВХ ± ZМ )] / SQ2 = [90 − (10 + 12)] / 0,015 · 10,52 = 41,1 = 41.


4) Определяем расстояние от водоисточника до места пожара с учетом рельефа местности.

NР = 1,2 · L/20 = 1,2 · 1500 / 20 = 90 рукавов.


5) Определяем число ступеней перекачки

NСТУП = (NР − NГОЛ ) / NМР = (90 − 21) / 41 = 2 ступени


6) Определяем количество пожарных автомобилей для перекачки.

NАЦ = NСТУП + 1 = 2 + 1 = 3 автоцистерны

7) Определяем фактическое расстояние до головного пожарного автомобиля с учетом установки его ближе к месту пожара.

NГОЛ ф = NР − NСТУП · NМР = 90 − 2 · 41 = 8 рукавов.

Следовательно, головной автомобиль можно приблизить к месту пожара.



2.2. Методика расчета потребного количества пожарных автомобилей для подвоза воды к месту тушения пожара.

Если застройка сгораемая, а водоисточники находятся на очень боль­шом расстоянии, то время, затраченное на прокладку рукавных линий, будет слишком большим, а пожар скоротечным. В таком случае лучше подвозить воду автоцистернами с параллельной организацией перекачки. В каждом конкретном случае необходимо решать тактическую задачу, при­нимая во внимание возможные масштабы и длительность пожара, рас­стояние до водоисточников, скорость сосредоточения пожарных автомо­билей, рукавных автомобилей и другие особенности гарнизона.

Подвоз воды осуществляется при удалении водоисточника на расстоянии более 2 км или, если имеются сложности в заборе воды и отсутствии технических средств, позволяющих забрать воду в неблаго­приятных условиях.
(шт.), где
(мин.) – время следования АЦ к водоисточнику или обратно;
(мин.) – время заправки АЦ;
(мин.) – время расхода воды АЦ на месте тушения пожара;

L – расстояние от места пожара до водоисточника (км);

1 – минимальное количество АЦ в резерве (может быть увеличено);

Vдвиж – средняя скорость движения АЦ (км/ч);

Wцис – объем воды в АЦ (л);

Qп – средняя подача воды насосом, заправляющим АЦ, или расход воды из пожарной колонки, установленной на пожарный гидрант (л/с);

Nпр – число приборов подачи воды к месту тушения пожара (шт.);

Qпр – общий расход воды из приборов подачи воды от АЦ (л/с).




Рис. 2. Схема подачи воды способом подвоза пожарными автомобилями.

Подвоз воды должен быть бесперебойным. Следует иметь в виду, что у водоисточников необходимо (в обязательном порядке) создавать пункт заправки автоцистерн водой.

Пример. Определить количество автоцистерн АЦ−40(130)63б для подвоза воды из пруда, расположенного в 2 км от места пожара, если для тушения необходимо подать три ствола Б с диаметром насадка 13 мм. Заправку автоцистерн осуществляют АЦ−40(130)63б, средняя скорость движения автоцистерн 30 км/ч.

Решение:

  1. Определяем время следования АЦ к месту пожара или обратно.

СЛ = L · 60 / VДВИЖ = 2 · 60 / 30 = 4 мин.

2) Определяем время заправки автоцистерн.

ЗАП = VЦ /QН · 60 = 2350 / 40 · 60 = 1 мин.

3)Определяем время расхода воды на месте пожара.

РАСХ = VЦ / NСТ · QСТ · 60 = 2350 / 3 · 3,5 · 60 = 4 мин.

4) Определяем количество автоцистерн для подвоза воды к мусту пожара.

NАЦ = [(2СЛ + ЗАП ) / РАСХ ] + 1 = [(2 · 4 + 1) / 4] + 1 = 4 автоцистерны.


2.3. Методика расчета подачи воды к месту тушения пожара с помощью гидроэлеваторных систем.

При наличии заболоченных или густо заросших берегов, а так же при значительном расстоянии до поверхности воды (более 6,5-7 метров), превышающем глубину всасывания пожарного насоса (высокий крутой берег, колодцы и т.п.) необходимо применять для забора воды гидроэлеватор Г-600 и его модификации.
1) Определим требуемое количество воды VСИСТ, необходимое для запуска гидроэлеваторной системы:

VСИСТ = NР ·VР ·K ,

NР = 1,2·(L + ZФ) / 20,
где NР − число рукавов в гидроэлеваторной системе (шт.);

VР − объем одного рукава длиной 20 м (л);

K − коэффициент, зависящий от количества гидроэлеваторов в системе, работающей от одной пожарной машины (К = 2 – 1 Г-600, K =1,5 – 2 Г-600);

L – расстояние от АЦ до водоисточника (м);

ZФ – фактическая высота подъема воды (м).

Определив требуемое количество воды для запуска гидроэлеваторной системы, сравнивают полученный результат с запасом воды, находящимся в пожарной автоцистерне, и выявляют возможность запуска данной системы в работу.

2) Определим возможность совместной работы насоса АЦ с гидроэлеваторной системой.

И = QСИСТ / QН ,

QСИСТ = NГ (Q1 + Q2),
где И - коэффициент использования насоса;

QСИСТ − расход воды гидроэлеваторной системой (л/с);

QН − подача насоса пожарного автомобиля (л/с);

NГ − число гидроэлеваторов в системе (шт.);

Q1 = 9,1 л/с − рабочий расход воды одного гидроэлеватора;

Q2 = 10 л/с − подача одного гидроэлеватора.

При И < 1 система будет работать, при И = 0,65-0,7 будет наиболее устойчивая совместная работа гидроэлеваторной системы и насоса.

Следует иметь в виду, что при заборе воды с больших глубин (18-20м) необходимо создавать на насосе напор 100 м. В этих условиях рабочий расход воды в системах будет повышаться, а расход насоса - понижаться против нормального и может оказаться, что сумма рабочего и эжектируемого расходов превысит расход насоса. В этих условиях система работать не будет.

3) Определим условную высоту подъема воды ZУСЛдля случая, когда длина рукавных линий ø77 мм превышает 30 м:

ZУСЛ = ZФ + NР · hР (м),
где NР − число рукавов (шт.);

hР − дополнительные потери напора в одном рукаве на участке линии свыше 30 м: hР = 7 м при Q = 10,5 л/с, hР = 4 м при Q = 7 л/с, hР = 2 м при Q = 3,5 л/с.

ZФ - фактическая высота от уровня воды до оси насоса или горловины цистерны (м).

4) Определим напор на насосе АЦ:

При заборе воды одним гидроэлеватором Г−600 и обеспечении работы определенного числа водяных стволов напор на насосе (если длина прорезиненных рукавов диаметром 77 мм до гидроэлеватора не превышает 30 м) определяют по табл. 1.

Определив условную высоту подъема воды, находим напор на насосе таким же образом по табл. 1.

5) Определим предельное расстояние LПР по подаче огнетушащих средств:

(м)

где HН напор на насосе пожарного автомобиля, м;

Нразв напор у разветвления (принимается равным: НСТ +10) , м;

ZМ высота подъема (+) или спуска (−) местности, м;

ZСТ − высота подъема (+) или спуска (−) стволов, м;

S − сопротивление одного рукава магистральной линии

Q − суммарный расход из стволов, подсоединенных к одной из двух наиболее нагруженной магистральной линии, л/с.

Таблица 1.

Определение напора на насосе при заборе воды гидроэлеватором Г−600 и работе стволов по соответствующим схемам подачи воды на тушение пожара.

Высота подъема воды, м

Напор на насосе, м

Один ствол А или три ствола Б

Два ствола Б

Один ствол Б

10

70

48

35

12

78

55

40

14

86

62

45

16

95

70

50

18

105

80

58

20

-

90

66

22

-

102

75

24

-

-

85

26

-

-

97


6) Определим общее количество рукавов в выбранной схеме:

NР = NР .СИСТ + NМРЛ ,

где NР.СИСТ − число рукавов гидроэлеваторной системы, шт;

NМРЛ − число рукавов магистральной рукавной линии, шт.
Пример. Для тушения пожара необходимо подать два ствола соответственно в первый и второй этажи жилого дома. Расстояние от места пожара до автоцистерны АЦ−40(130)63б, установленной на водоисточник, 240 м, подъем местности составляет 10 м. Подъезд автоцистерны до водоисточника возможен на расстояние 50 м, высота подъема воды составляет 10 м. Определить возможность забора воды автоцистерной и подачи ее к стволам на тушение пожара.

Решение:

1) Принимаем схему забора воды с помощью гидроэлеватора (см. рис. 3).



Рис. 3. Схема забора воды гидроэлеватором Г-600.

2) Определяем число рукавов, проложенных к гидроэлеватору Г−600 с учетом неровности местности.

NР = 1,2· (L + ZФ) / 20 = 1,2 · (50 + 10) / 20 = 3,6 = 4

Принимаем четыре рукава от АЦ до Г−600 и четыре рукава от Г−600 до АЦ.

3) Определяем количество воды, необходимое для запуска гидроэлеваторной системы.

VСИСТ = NР ·VР ·K = 8· 90 · 2 = 1440 л < VЦ = 2350 л

Следовательно воды для запуска гидроэлеваторной системы достаточно.

4) Определяем возможность совместной работы гидроэлеваторной системы и насоса автоцистерны.

И = QСИСТ / QН = NГ (Q1 + Q2) / QН = 1·(9,1 + 10) / 40 = 0,47 < 1

Работа гидроэлеваторной системы и насоса автоцистерны будет устойчивой.

5) Определяем необходимый напор на насосе для забора воды из водоема с помощью гидроэлеватора Г−600.

Поскольку длина рукавов к Г−600 превышает 30 м, сначала определяем условную высоту подъема воды: ZУСЛ = ZФ + NР · hР = 10 + 2 · 4 = 18 м.

По табл. 1. определяем, что напор на насосе при условной высоте подъема воды 18 м будет равен 80 м.

6) Определяем предельное расстояние по подаче воды автоцистерной к двум стволам Б.

(м)

Следовательно, насос АЦ будет обеспечивать работу стволов, т.к. 490м240м.

7) Определяем необходимое количество пожарных рукавов.

NР = NР .СИСТ + NМРЛ = NР .СИСТ + 1,2 L / 20 = 8 + 1,2 · 240 / 20 = 22 рукава.

К месту пожара необходимо доставить дополнительно 12 рукавов.

3. Методика расчета сил и средств для тушения пожара.

Расчеты сил и средств выполняют в следующих случаях:

  • при определении требуемого количества сил и средств на тушение пожара;

  • при оперативно-тактическом изучении объекта;

  • при разработке планов тушения пожаров;

  • при подготовке пожарно-тактических учений и занятий;

  • при проведении экспериментальных работ по определению эффектив­ности средств тушения;

  • в процессе исследования пожара для оценки действий РТП и подразделений.


3.1. Расчет сил и средств для тушения пожаров твердых горючих веществ и материалов водой (распространяющийся пожар).

Исходные данные для расчета сил и средств:

  • характеристика объекта (геометрические размеры, характер пожарной нагрузки и ее размещение на объекте, размещение водоисточников относительно объекта);

  • время с момента возникновения пожара до сообщения о нем (зависит от наличия на объекте вида средств охраны, средств связи и сигнализации, правильности действий лиц, обнаруживших пожар и т.д.);

  • линейная скорость распространения пожара Vл;

  • силы и средства, предусмотренные расписанием выездов и время их сосредоточения;

  • интенсивность подачи огнетушащих средств Iтр.

1) Определение времени развития пожара на различные моменты времени.

Выделяются следующие стадии развития пожара:

  • 1, 2 стадии свободного развития пожара, причем на 1 стадии ( до 10 мин) линейная скорость распространения принимается равной 50% ее максимального значения (табличного), характерного для данной категории объектов, а с момента времени более 10 мин она принимается равной максимальному значению;

  • 3 стадия характеризуется началом введения первых стволов на туше­ние пожара, в результате чего линейная скорость распространения пожара уменьшается, поэтому в промежутке времени с момента введения первых стволов до момента ограничения распространения пожара (момент локали­зации), ее значение принимается равным 0,5Vл. В момент выполнения условий локализации Vл = 0.

  • 4 стадия – ликвидация пожара.

св = обн + сооб + сб + сл + бр (мин.), где

св - время свободного развития пожара на момент прибытия подразделения;

обн - время развития пожара с момента его возникновения до момента его обнаружения (2 мин. - при наличии АПС или АУПТ, 2-5 мин. - при наличии круглосуточного дежурства, 5 мин. – во всех остальных случаях);

сооб – время сообщения о пожаре в пожарную охрану (1 мин. – если телефон находится в помещении дежурного, 2 мин. – если телефон в другом помещении);

сб = 1 мин. – время сбора личного состава по тревоге;

сл - время следования пожарного подразделения (2 мин. на 1 км пути);

бр - время боевого развертывания (3 мин. при подаче 1-го ствола, 5 мин. в остальных случаях).



2) Определение расстоянияR, пройденного фронтом горения, за время.

при св ≤ 10 мин.: R = 0,5·Vл·св (м);

при вв > 10 мин.: R = 0,5·Vл·10 + Vл·(вв - 10)= 5·Vл + Vл·(вв - 10) (м);

при вв < * ≤лок : R = 5·Vл + Vл·(вв - 10) + 0,5·Vл·(* - вв) (м).

где св– время свободного развития,

вв– время на момент введения первых стволов на тушение,

лок– время на момент локализации пожара,

* - время между моментами локализации пожара и введения первых стволов на тушение.
3) Определение площади пожара.

Площадь пожара Sп – это площадь проекции зоны горения на горизонтальную или (реже) на вертикальную плоскость. При горении на нескольких этажах за площадь пожара принимают суммарную площадь пожара на каждом этаже.

Периметр пожара Рп– это периметр площади пожара.

Фронт пожара Фп – это часть периметра пожара в направлении (направлениях) распространения горения.

Для определения формы площади пожара следует вычертить схему объекта в масштабе и от места возникновения пожара отложить в масштабе величину путиR, пройденного огнем во все возможные стороны.

При этом принято выделять три варианта формы площади пожара:

  • круговую (Рис.2);

  • угловую (Рис. 3, 4);

  • п рямоугольную (Рис. 5).


б)

а)


При прогнозировании развития пожара следует учитывать, что форма площади пожара может меняться. Так, при достижении фронтом пламени ограждающей конструкции или края площадки, принято считать, что фронт пожара спрямляется и форма площади пожара изменяется (Рис. 6).

а) Площадь пожара при круговой форме развития пожара.

Sп = k··R2 2),

где k = 1 – при круговой форме развития пожара (рис. 2),

k = 0,5 – при полукруговой форме развития пожара (рис. 4),

k = 0,25 – при угловой форме развития пожара (рис. 3).

б) Площадь пожара при прямоугольной форме развития пожара.

Sп = n·b·R2),

где n - количество направлений развития пожара,

b – ширина помещения.

в) Площадь пожара при комбинированной форме развития пожара (рис 7)


Sп = S1 + S2 2)


4) Определение площади тушения пожара.

Площадь тушения Sт – это часть площади пожара, на которую осуществляется эффективное воздействие огнетушащими веществами.

Для практических расчетов используется параметр, называемый глубиной тушения hт, который равен для ручных стволов hт = 5 м, для лафетных hт = 10 м.

Тушение пожара производят, вводя стволы либо со всех сторон пожара – по периметру пожара (Рис. 8), либо на одном или нескольких направлениях, как правило, по фронту пожара (Рис. 9).





В некоторых случаях пожарные подразделения не могут подать огнетушащее средство одновременно на всю площадь пожара, например, при недостатке сил и средств, тогда тушение осуществляется по фронту распространяющегося пожара. При этом пожар локализуется на решающем направлении, а затем осуществляется процесс его тушения на других направлениях

а) Площадь тушения пожара по периметру при круговой форме развития пожара. Sт = k · · (R2 – r2)= k ··hт· (2·R – hт)2),

где r = R - hт ,

hт - глубина тушения стволов (для ручных стволов – 5м, для лафетных - 10 м).
б) Площадь тушения пожара по периметру при прямоугольной форме развития пожара.

Sт = 2·hт· (a + b - 2·hт) 2)- по всему периметру пожара,

где а и b  соответственно длина и ширина фронта пожара.

Sт = n·b·hт 2)- по фронту распространяющегося пожара,

где b и n – соответственно ширина помещения и количество направлений подачи стволов.

5) Определение требуемого расхода воды на тушение пожара.

Qттр = Sп · Iтр - при SпSт (л/с) или Qттр = Sт · Iтр - при Sп >Sт (л/с)

Интенсивность подачи огнетушащих веществ Iтр – это количество огнетушащего вещества, подаваемое за единицу времени на единицу расчетного параметра.

Различают следующие виды интенсивности:

Линейная – когда в качестве расчетного принят линейный параметр: например, фронт или периметр. Единицы измерения – л/с∙м. Линейная интенсивность используется, например, при определении количества стволов на охлаждение горящих и соседних с горящим резервуаров с нефтепродуктами.

Поверхностная – когда в качестве расчетного параметра принята площадь тушения пожара. Единицы измерения – л/с∙м2. Поверхностная интенсивность используется в практике пожаротушения наиболее часто, так как для тушения пожаров в большинстве случаев используется вода, которая тушит пожар по поверхности горящих материалов.

Объемная – когда в качестве расчетного параметра принят объем тушения. Единицы измерения – л/с∙м3. Объемная интенсивность используется, преимущественно, при объемном тушении пожаров, например, инертными газами.

Требуемая Iтр – количество огнетушащего вещества, которое необходимо подавать за единицу времени на единицу расчетного параметра тушения. Определяется требуемая интенсивность на основе расчетов, экспериментов, статистических данных по результатам тушения реальных пожаров и т.д.

Фактическая Iф – количество огнетушащего вещества, которое фактически подано за единицу времени на единицу расчетного параметра тушения.
6) Определение требуемого количества стволов на тушение.

а) Nтст = Qттр / qтст – по требуемому расходу воды,

б) Nтст = Рп / Рст – по периметру пожара,

Рп– часть периметра, на тушение которого вводятся стволы

Рст = qст / Iтрhт – часть периметра пожара, которая тушится одним стволом. Р = 2··L(длина окружности),Р = 2·а + 2·b(прямоугольник)

в) Nтст = (m + A) – в складах со стеллажным хранением (рис. 11),

где n - количество направлений развития пожара (ввода стволов),

m – количество проходов между горящими стеллажами,

A - количество проходов между горящим и соседним негорящим стеллажами.



7) Определение требуемого количества отделений для подачи стволов на тушение.

Nтотд = Nтст / nст отд ,

где nст отд – количество стволов, которое может подать одно отделение.
8) Определение требуемого расхода воды на защиту конструкций.

Qзтр = Sз·Iзтр (л/с),

где Sз– защищаемая площадь (перекрытия, покрытия, стены, перегородки, оборудование и т.п.),

Iзтр = (0,3-0,5)·Iтр- интенсивность подачи воды на защиту.
9) Определение требуемого количества стволов на защиту конструкций.

Nзст = Qзтр / qзст,

Также количество стволов часто определяется без аналитического расчета из тактических соображений, исходя из мест размещения стволов и количества защищаемых объектов, например, на каждую ферму по одному лафетному стволу, в каждое смежное помещение по стволу РС-50.
10) Определение требуемого количества отделений для подачи стволов на защиту конструкций.

Nзотд = Nзст / nст отд
11) Определение требуемого количества отделений для выполнения других работ (эвакуация людей, мат. ценностей, вскрытия и разборки конструкций).

Nлотд = Nл / nл отд , Nмцотд = Nмц / nмц отд , Nвскотд = Sвск / Sвск отд
12) Определение общего требуемого количества отделений.

Nобщотд = Nтст + Nзст + Nлотд + Nмцотд + Nвскотд

На основании полученного результата РТП делает вывод о достаточности привлеченных к тушению пожара сил и средств. Если сил и средств недостаточно, то РТП делает новый расчет на момент прибытия последнего подразделения по следующему повышенному номеру (рангу) пожара.
13) Сравнение фактического расхода воды Qф на тушение, защиту и водоотдачи сети Qвод противопожарного водоснабжения

Qф = Nтст·qтст + Nзст·qзстQвод
14) Определение количества АЦ, устанавливаемых на водоисточники для подачи расчетного расхода воды.

На водоисточники устанавливают не всю технику, которая прибывает на пожар, а такое количество, которое обеспечило бы подачу расчетного расхода, т.е.

NАЦ = Qтр / 0,8 Qн,

где Qн - подача насоса, л/с

Такой оптимальный расход проверяют по принятым схемам боевого развертывания, с учетом длинны рукавных линий и расчетного количества стволов. В любом из указанных случаев, если позволяют условия (в частности, насосно-рукавная система), боевые расчеты прибывающих подразделений должны использоваться для работы от уже установленных на водоисточники автомобилей.

Это не только обеспечит использование техники на полную мощность, но и ускорит введение сил и средств на тушение пожара.

В зависимости от обстановки на пожаре требуемый расход огнетушащего вещества определяют на всю площадь пожара или на площадь тушения пожара. На основании полученного результата РТП может сделать вывод о достаточности привлеченных к тушению пожара сил и средств.

3.2. Расчет сил и средств для тушения пожаров воздушно-механической пеной на площади (не распространяющиеся пожары или условно приводящиеся к ним).

Исходные данные для расчета сил и средств:

  • площадь пожара;

  • интенсивность подачи раствора пенообразователя;

  • интенсивность подачи воды на охлаждение;

  • расчетное время тушения.

При пожарах в резервуарных парках за расчетный параметр принимают площадь зеркала жидкости резервуара или наибольшую возможную площадь разлива ЛВЖ при пожарах на самолетах.

На первом этапе боевых действий производят охлаждение горящих и соседних резервуаров.
1) Требуемое количество стволов на охлаждение горящего резервуара.

Nзгств = Qзгтр / qств = nπDгорIзгтр / qств, но не менее 3х стволов,

Iзгтр = 0,8 л/см - требуемая интенсивность для охлаждения горящего резервуара,

Iзгтр = 1,2 л/см - требуемая интенсивность для охлаждения горящего резервуара при пожаре в обваловании,

Охлаждение резервуаров Wрез ≥ 5000 м3 и более целесообразно осуществлять лафетными стволами.
2) Требуемое количество стволов на охлаждение соседнего не горящего резервуара.

Nзсств = Qзстр / qств = n 0,5 πDсосIзстр / qств, но не менее 2х стволов,

Iзстр = 0,3 л/см - требуемая интенсивность для охлаждения соседнего не горящего резервуара,

n – количество горящих или соседних резервуаров соответственно,

Dгор, Dсос - диаметр горящего или соседнего резервуара соответственно (м),

qств - производительность одного пожарного ствола (л/с),

Qзгтр, Qзстр – требуемый расход воды на охлаждение (л/с).

3) Требуемое количество ГПС Nгпс на тушение горящего резервуара.

Nгпс = SпIр-ортр / qр-оргпс(шт.),

Sп - площадь пожара (м2),

Iр-ортр - требуемая интенсивность подачи раствора пенообразователя на тушение (л/с∙м2). При tвсп ≤ 28 оCIр-ортр = 0,08 л/с∙м2, при tвсп > 28 оCIр-ортр= 0,05 л/с∙м2 (см. приложение № 9)

qр-оргпс - производительность ГПС по раствору пенообразователя (л/с).
4) Требуемое количество пенообразователяWпо на тушение резервуара.

Wпо = Nгпсqпогпс ∙ 60 ∙ τр ∙ Кз(л),

τр = 15 минут - расчетное время тушения при подаче ВМП сверху,

τр = 10 минут - расчетное время тушения при подаче ВМП под слой горючего,

Кз = 3 - коэффициент запаса (на три пенные атаки),

qпогпс - производительность ГПС по пенообразователю (л/с).
5) Требуемое количество воды Wвт на тушение резервуара.

Wвт = Nгпсqвгпс ∙ 60 ∙ τр ∙ Кз(л),

qвгпс - производительность ГПС по воде (л/с).
6) Требуемое количество воды Wвз на охлаждение резервуаров.

Wвз = Nзствqствτр ∙ 3600 (л),

Nзств - общее количество стволов на охлаждение резервуаров,

qств - производительность одного пожарного ствола (л/с),

τр = 6 часов – расчетное время охлаждения наземных резервуаров от передвижной пожарной техники (СНиП 2.11.03-93),

τр = 3 часа – расчетное время охлаждения подземных резервуаров от передвижной пожарной техники (СНиП 2.11.03-93).
7) Общее требуемое количество воды на охлаждение и тушение резервуаров.

Wвобщ = Wвт + Wвз (л)
8) Ориентировочное время наступления возможного выброса Т нефтепродуктов из горящего резервуара.

T= (H - h) / (W+ u + V)(ч), где

H - начальная высота слоя горючей жидкости в резервуаре, м;

h - высота слоя донной (подтоварной) воды, м;

W - линейная скорость прогрева горючей жидкости, м/ч (табличное значение);

u - линейная скорость выгорания горючей жидкости, м/ч (табличное значение);

V - линейная скорость понижения уровня вследствие откачки, м/ч (если откачка не производится, то V= 0).

3.3. Тушение пожаров в помещениях воздушно-механической пеной по объему.

При пожарах в помещениях иногда прибегают к тушению пожара объемным способом, т.е. заполняют весь объем воздушно-механической пеной средней кратности (трюмы кораблей, кабельные тоннели, подвальные помещения и т.д.).

При подаче ВМП в объем помещения должно быть не менее двух проемов. Через один проем подают ВМП, а через другой происходит вытеснение дыма и избыточного давления воздуха, что способствует лучшему продвижению ВМП в помещении.
1) Определение требуемого количества ГПС для объемного тушения.

Nгпс = Wпом ·Кр / qгпс н , где

Wпом – объем помещения (м3);

Кр = 3 – коэффициент, учитывающий разрушение и потерю пены;

qгпс – расход пены из ГПС (м3/мин.);

н = 10 мин – нормативное время тушения пожара.
2) Определение требуемого количества пенообразователяWпо для объемного тушения.

Wпо = Nгпсqпогпс ∙ 60 ∙ τр ∙ Кз (л),

1   2   3   4   5   6


написать администратору сайта