вентиляция механика курсовая. Курсовая Вентляция МЕХАНИЧКА. Задача создания эффективного процесса вентилирования решается экономическими и прогрессивными производственными способами. Устраиваются комбинированные системы вентиляции для промышленных предприятий с использованием аэрации,

• Название: Задача создания эффективного процесса вентилирования решается экономическими и прогрессивными производственными способами. Устраиваются комбинированные системы вентиляции для промышленных предприятий с использованием аэрации,
• Анкор: вентиляция механика курсовая
• Дата: 01.05.2023
• Размер: 158.52 Kb.
• Имя файла: Курсовая Вентляция МЕХАНИЧКА.docx
• Тип: Задача; #1101495
• страница: 3 из 3

;



где Q – общее количество активного тепла, воздействующего на температуру воздуха в помещении в теплый период года, Вт;

t_рз – температура в рабочей зоне;

t_пр – температура приточного (наружного) воздуха;

m – коэффициент, принимаемый для различных цехов [5] (для кузнечно-термических m = 0,45; для гальванических m = 0,45; для ремонтно-механического m = 0,25; для сварочного m = 0,3);

– суммарный расход воздуха, кг/ч, на местные отсосы:





Здесь – суммарный расход воздуха, м3/ч, на местные отсоcы в цехе, -плотность воздуха в рабочей зоне, кг/м³.



При подаче в помещение неподогретого воздуха через верхнюю зону (в теплый период года) температура удаляемого воздуха, ºС, определяется по формуле;





Количество приточного воздуха в объемных единицах, м³/ч,

м³/ч.

2. Производительность приточных систем вентиляции, кг/ч, или систем аэрации в цехах с теплоизбытками и схемой воздухообмена «снизу вверх» при наличии местных отсосов для переходного и зимнего периода:





где Q – общее количество активного тепла, воздействующего на температуру воздуха в помещении в переходный (холодный) период года, Вт;

t_рз – температура в рабочей зоне, ºС;

t_пр – температура приточного воздуха, С;

t_пр=t_н^Б – при подаче неподогретого наружного воздуха (система аэрации);

t_пр принимается на 4–6 ºС ниже температуры внутреннего воздуха в цехе при подаче подогретого наружного воздуха (через калорифер);

G_м.о – суммарный расход воздуха на местные отсосы, кг/ч;

Q_уд – удельные теплопотери наружных ограждений в холодный и переходный период года, Вт/ ºС,





где t_ср – средняя температура воздуха в цехе, ºС,

Q_т – общие теплопотери в помещении в переходный (холодный) период года, Вт;





Температура удаляемого воздуха в холодный и переходный период определяется по формуле





где – температура приточного воздуха при его поступлении в рабочую зону (t_норм = 5–8 ºС для переходного периода года, = 8 ºС для холодного периода года).

3. Производительность приточных систем вентиляции в цехах с газовыделениями определяется по вредности, которая требует наибольший объём вытяжки, м³/ч,







где – количество воздуха, которое требуется удалить для разбавления до предельно допустимой концентрации i-го вредного газа;

ПДК_i – предельно допустимая концентрация i-го газа в рабочей зоне, г/м³, ПДК_co = 20 мг/м³ = 0,02 г/м³, ПДК_so2 = 0,01 г/м³, ПДК_co2 = 1,5 г/м³, ПДК_H2SO4 = 0,001 г/м³, ПДК_NO2 = 0,005 г/м³, ПДК_HC1 = 0,005 г/м³, ПДК_HF = 0,0005 г/м³, ПДК_МnO = 0,0002 г/м³[2];

G_i – общее количество i-го вредного газа, выделяющегося в цех, г/ч.

Количество необходимого приточного воздуха, м³/ч, для ассимиляции газовых вредностей в цехе будет определяться по формуле



ТПГ

ХПГ,ППГ

4. В цехах с влаговыделениями количество приточного воздуха, м³/ч, необходимого для ассимиляции выделяющейся влаги при общеобменной вентиляции, определяется по формуле


ТПГ

ХПГ

ППГ

где W – количество выделяющейся в помещении влаги, кг/ч;

d_н – влагосодержание наружного воздуха, г/кг, определяется по (I–d)-диаграмме;

d_рз – влагосодержание воздуха в рабочей зоне, г/кг, определяется по (I–d)-диаграмме;

m – коэффициент, зависящий от интенсивности влаговыделений и схемы воздухообмена, при наличии местных отсосов для удаления влаги m = 0,2–0,3 [7].

Расход приточного воздуха, м³/ч, в цехах с выделением пыли (от станков) следует принять:

;

ТПГ

ХПГ

где L_ух – расход уходящего воздуха, м³/ч.

Если расход приточного воздуха L_пр , м³/ч (G_пр , кг/ч), получается меньше расхода воздуха, удаляемого местными отсосами ∑L_м.о ( ∑G_м.о. ), это значит, что местными отсосами удаляется количество воздуха, компенсации которого достаточно для ассимиляции теплоты и вредных веществ в цехе. Расчетные воздухообмены по притоку и вытяжке для трех периодов года заносятся в таблица 5.2.

Таблица 5.2 - Расчетные воздухообмены

Объем м3	Период года	Приточная вентиляция					Вытяжная вентиляция
		механическая		Естественная LЕпр м3/ч	Всего	Температура		механическая		Естественная LEвыт	Всего	Температура tух°C
		Местная ⅀Lм.п, м3/ч	Общеобменная Lпр м3/ч					Местная ⅀Lм.о м3/ч	Общеобменная Lвыт м3/ч
845	ТПГ	-		-		23,8		7046	2050	-	10128,1	30,9
	ХПГ	-	9341	-	9341	20		7291	2050	-	9341	26,1
	ППГ	-	9341	-	9341	20		7291	2050	-	9341	26,1

6 Разработка системы вентиляции
После того как определены воздухообмены в цехе, производим расчет количества и типов вентиляционных систем. На плане наносим трассу воздуховодов, намечаем места установки вентиляционного оборудования. При компоновке вытяжных и приточных систем, при размещении и трассировке воздуховодов необходимо руководствоваться данными СНиП [1]. Непосредственно у рабочих мест и у оборудования, выделяющего вредности, устанавливаем местные системы вытяжной механической вентиляции. Если местные отсосы не обеспечивают полное удаление вредностей из помещения, то организуют систему вытяжной общеобменной вентиляции. Подачу приточного воздуха предусматривают непосредственно в цех, в место постоянного или возможного пребывания людей посредством общеобменной приточной вентиляции. Для обработки и нагнетания приточного воздуха устраивают приточную камеру. В горячих цехах при выделении теплоты от 70 до 100 Вт/м³ (удельная плотность выделения теплоты) и при облучении рабочих мест более 300 Вт/м² устраивают воздушные души над рабочими местами. Основные принципы к организации вентиляции в помещениях производственного назначения сводятся к следующим требованиям: – подача воздуха системой местной приточной вентиляции должна осуществляться в места с наименьшей концентрацией вредностей; – вытяжка – из мест с максимальной концентрацией вредностей.

В промышленных зданиях возможно размещение вентиляционного оборудования в производственных помещениях или снаружи здания – на стенах (на кронштейнах), или кровле, но в любом случае должны быть обеспечены удобное обслуживание вентиляционного оборудования и защита его от возможной конденсации влаги. Внутри здания вентиляционное оборудование устанавливают в вентиляционных камерах, иногда допускается установка его непосредственно в обслуживаемом помещении. Центробежные вентиляторы ставятся непосредственно в производственных помещениях на колоннах, площадках или на полу, а осевые вентиляторы, кроме того, и в потолочных перекрытиях, стенах, окнах (рис. 9–12). При проектировании систем вентиляции следует стремиться к наименьшей длине воздуховодов, определяемой их радиусом действия. Экономические расчеты показывают, что радиус действия приточных установок зависит от скорости движения воздуха в воздуховодах. Так, при скорости 6–10 м/с рекомендуемый радиус действия установки 30–40 м, при скорости менее 6 м/с – 60–70 м. Радиус действия вытяжных установок 30–40 м, а в очень крупных цехах он может достигать 100–120 м. При проектировании местной вентиляции следует к одной вытяжной системе присоединять не более 10–12 отсосов. При удалении местными вытяжными установками влажного воздуха или воздуха, содержащего вредные газы, радиус действия принимается равным 25–30 м. Эти соображения могут быть положены в основу для выбора числа приточных и вытяжных установок. Вытяжные вентиляционные установки, удаляющие взрыво- и огнеопасные смеси, должны иметь взрывобезопасное исполнение.

Расчет воздухораспределителей

При проектировании систем воздухораспределения следует применять разработанные и утвержденные типовые конструкции воздухораспределителей. Тип и число воздухораспределителей должны приниматься в зависимости от выбранной схемы организации воздухообмена и объемно-планировочного решения помещения.

В производственных помещениях подачу приточного воздуха следует осуществлять:

– непосредственно в рабочую зону через воздухораспределители типа ВПП, ВПЭП и ВЭП;

– выше рабочей зоны, при высоте установки: через воздухораспределители типа РР, НРВ, ВЭЦ, ВПЭП – 4 м от пола; типа РР, НРВ, ВГК, ВДУМ, ВДШ, ВПК, ВЦ – 4–6 м от пола; типа ВГК, ВЭС – выше 6 м от пола.

Расчет воздухораспределения сводится к определению числа и размеров принятого типа воздухораспределителей, обеспечивающих нормируемую скорость движения воздуха в рабочей (обслуживаемой) зоне (О или РЗ) по прямому или обратному потоку, а также нормируемую разность температур между температурой воздуха в струе и средней температурой воздуха О или РЗ также по прямому или обратному потоку.

Избыточная температура Δt_x, ºС, на оси струи при входе в рабочую зону помещения должна быть не более допустимой:

Δt_x≤Δt_доп.2,

где Δt_доп.2 – допустимые отклонения температуры в приточной струе от нормируемой температуры воздуха в рабочей зоне t_в=20 ºС, соответственно при восполнении недостатков теплоты и ассимиляции избытков теплоты в помещении.

В производственных помещениях в зоне прямого воздействия струи Δt_доп.2=2,5 ºС.

Производим размер воздухораспределителей PP5.

Нормируемая скорость движения воздуха в помещении v=0,4 м/с. Нормируемая температура воздуха на выходе из воздухораспределителя Δt_o= t_в-t_пр=20-15=5 ºС. Воздух подается на высоте h=4м горизонтально. В участке имеются назначительные теплоизбытки. Исходя из рекомендуемой скорости воздуха на выходе из воздухораспределителя v_o=3 м/с, определяем площадь живого сечения воздухораспределителя F, м², по формуле:





Принимаем к установке воздухораспределители PP5 с площадью живого сечения F_o=0,096 м². Определим их количество:





Принимаем к установке 10 воздухораспределителей PP5, которые устанавливаем в два ряда с шагом установки 1,21 м.

Определим действительную скорость движения воздуха на выходе из воздухораспределителя, м/с, по формуле:





Расход воздуха через один воздухораспределитель равен:





По формулам определяем скорость воздуха и избыточную температуру воздуха при входе струи в рабочую зону для осесимметричных струй.









где F_p – площадь помещения, перпендикулярная потоку воздуха, приходящаяся на один воздухораспределитель м²;

x – расстояние, которое проходит, струя до входа в рабочую зону, м.

При горизонтальной подаче воздуха расстояние x, м определяется по формуле:





где H≈5,54·4,5·2,7· геометрическая характеристика струи.

Коэффициент взаимодействия; K_в определяем в зависимости от отношения x/l, где l – половина расстояния между воздухораспределителями;

x/c=7,97/0,6=13,3 → K_в=1,06.

Коэффициент неизотермичности K_Н при горизонтальные компактные струи не настилающиеся на полок, так как воздухораспределитель находится на расстоянии от пола h=5>0,65·5=3,25, следовательно K_H=1.

Скорость струи на входе в рабочую зону определяется по формуле:



Избыточная температура на входе в рабочую зону:



Скорость v_x=0,42 м/с и избыточная температура ∆t_x=0,77 °C на оси струи при входе в рабочую зону должны быть не более допустимых →v_x^доп=0,49 м/с и Δt_доп.2=0,84 °С.

Как видно из результатов расчетов, воздухораспределители подобраны правильно, раздача воздуха осуществлена таким образом, что скорость и избыточная температура при входе струи в рабочую зону соответствуют требуемым параметрам.
7 Аэродинамический расчет воздуховодов
Аэродинамический расчет выполняется с целью определения сечений воздуховодов и суммарной потери давления по участкам основного направления с увязкой всех остальных участков системы. Полная потеря давления в системе слагается из потерь давления на всех последовательно расположенных участках магистрального направления и потерь давления в вентиляционном оборудовании. Перед расчетом в масштабе вычерчиваются схемы воздуховодов систем в аксонометрической проекции (на чертежах и в пояснительной записке). Последовательно от конца сети к вентилятору или вытяжной шахте нумеруют участки основного расчетного направления, затем все основные с дальнего ответвления, на схемах указывают номера участков, их длины и расходы воздуха. По форме воздуховоды бывают круглого и прямоугольного сечения. Металлические воздуховоды изготавливаются из листовой кровельной, оцинкованной или нержавеющей стали на заводах или в заготовительных мастерских. Предпочтение следует отдавать круглым воздуховодам из-за меньшего аэродинамического сопротивления, расхода металла и трудоемкости при изготовлении. Рекомендуются стальные воздуховоды из тонколистовой стали. В каждом конкретном случае выбор материалов для проектирования воздуховодов производится в соответствии со СНиП [1]. Воздуховоды не должны мешать работе оборудования, транспортных средств, кранов и персонала. Расчет выполняют по методу удельных потерь давления в следующей последовательности.
7.1 Расчет воздуховода системы п1.
По известному объему вентиляционного воздуха L определяют ориентировочное сечение канала (воздуховода), м²:



где v – предварительная скорость движения воздуха, м/с, для воздуховодов производственных зданий при механическом побуждении: магистральных – до 12 м/с, ответвлений – до 6 м/с [3];

L – расчетный воздухообмен в системе (максимальный по всем трем периодам года), м³/ч.

После этого уточняем фактическую скорость движения воздуха по каналам, м/с:



где F- стандартная площадь воздухоотвод, м².

1. 
   Участок 1.
   

2. 
   Участок 2.
   

-

3. 
   Участок 3.
   

-

4. 
   Участок 4.
   

- ;

5. 
   Участок 5.
   

-

6. 
   Участок 6.
   

-



Потери давления в системах вентиляции складываются из потерь давления на трение и потерь давления в местных сопротивлениях, Па:

Δ

Потери давления на трение, Па,



где R – удельные потери давления на трение, Па/м;

l – длина участка воздуховода, м;

n – поправочный коэффициент, который зависит от абсолютной эквивалентной шероховатости воздуховодов k_э.

При расчете воздуховодов прямоугольного сечения используют таблицы и номограммы, составленные для круглых воздуховодов, но при этом в качестве расчетного значения используется эквивалентный по трению (гидравлический) диаметр воздуховода, мм.

Потери давления в местных сопротивлениях, Па,



где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке воздуховода, коэффициенты местных сопротивлений на границе двух участков относят к участку с меньшим расходом [8];

ρ – плотность воздуха, кг/м³.
7.2 Расчет воздуховодов вытяжной системы в1
Нужно рассчитать сеть металлических воздуховодов вытяжной системы В1, которая удаляет вредные выбросы от точильных станков.

Воздухозабор осуществляется через укрытия в виде кожуха.

1. 
   Участок 1.
   

-

2. 
   Участок 2.
   

-

3. 
   Участок 3.
   

-

4. 
   Участок 4.
   

- ;


7.3 Расчет воздуховодов вытяжной системы в2
Нужно рассчитать сеть металлических воздуховодов вытяжной системы В2, которая удаляет вредные выбросы от гальванических ванн. Воздухозабор осуществляется через двухбортовые отсосы.

1. 
   Участок 1.
   

-

2. 
   Участок 2.
   

-

3. 
   Участок 3.
   

-


7.4 выбор и расчет вентиляционного оборудования для приточных и вытяжных систем

7.4.1 Выбор и расчет калориферных установок
Нагревание воздуха в приточных камерах вентиляционных систем производится в теплообменных аппаратах, называемых калориферами. В качестве греющей среды может использоваться перегретую воду с параметрами t_г=150°С. Будем нагревать воздух с расходом L=9341 м³/ч, необходимым для растворения вредных выделений до ПДК в любой период года. Проектируемое здание расположено в г. Витебск. Расчетная температура наружного воздуха в холодный период года для г. Витебск t_н^Б=-12°С. На основании расчета воздухообмена и воздухораспределителя ранее была определена температура приточного воздуха t_пр=15°С.

Учитывая нагрев воздуха в вентиляторе на 1°С, воздух в калориферах необходимо подогревать до температуры:



1.Расход теплоты необходимый для нагревания приточного воздуха, Вт, находим по фoрмуле:





где L – расход нагреваемого воздуха (для ХПГ), м³/ч;

р_к – плотность воздуха, кг/м³, при температуре t_к, ºС;

с – удельная теплоемкость воздуха – 1,005 кДж/(кг∙ºС);

t_н – температура воздуха до калорифера, ºС, принимаем равной t_н^Б=-30ºС для ХПГ;

t_к – температура воздуха после калорифера, ºС, принимаем равной t_к= 14ºС.

2.Задаемся массовой скоростью воздуха в живом сечении калорифера:



3.Определяем живое (фронтальное) сечение для прохода воздуха, м²:



4.По справочным данным, исходя из полученного значения в f^’_в, подбираем тип, номер и число устанавливаемых параллельно по воздуху и последовательно по теплоносителю калориферов, суммарная площадь живого сечения которых ⅀f_в приблизительно равна f_в^’.

Принимаем к установке 1 калорифер Марки КСК3-10.

F_н=28,66 м²; f_тр=0,000846 м²; f_в=0,58м²

5.Находим действительную массовую скорость кг/(м²°С):



6.Находим массовый расход воды, кг/ч:



где с_ж – удельная теплоемкость воды, с_ж = 4,19 кДж/(кг∙ºС);

t_гор – температура горячей (подающей) воды, ºС;

t_обр – температура обратной воды, ºС.

7. Находим скорость воды в трубках калориферов, м/с,



8. По массовой скорости υр=5,5 и скорости воды v_тр=0,61 находим коэффициент теплопередачи k=56,55, Вт/(м²∙ºС).

9. Находим требуемую площадь поверхности нагрева калориферов, м²:



где Q – расход теплоты для нагревания приточного воздуха, Вт;

t_ср^т – средняя температура теплоносителя для воды,



где t_ср^в-средняя температура нагреваемого воздуха:



где к-коэффициент теплопередачи калорифера, к=56,55 Вт/(м²°С).

10.Определяем общее число устанавливаемых калориферов:



Округляя число калориферов до ближайшего целого n, находим действительную площадь поверхности нагрева F_д, м², калориферной установки:



11. Определяем запас поверхности нагрева калориферной установки, %:



Запас поверхности нагрева должен быть не более 10%.

1 2.Аэродинамическое сопротивление калорифера определяется по приложению vp=5,5 кг/(м²с), ΔР_к=137,5.

13.Гидравлическое сопротивление калорифера определяем по v_труб и А.


7.4.2 Расчет и выбор фильтра системы п1
Воздушные фильтры представляют собой устройства для очистки приточного, а в ряде случаев и вытяжного воздуха.

Начальную запыленность очищаемого воздуха выбираем по таблице, как для индустриального района промышленного города. Среднесуточная концентрация пыли в воздухе, составляет с_сс= 1 мг/м³=0,001г/м³.

Для механического цеха можно применять фильтры грубой очистки. Выбираем фильтр, учитывая объём очищаемого воздуха L=10128 м³/ч, фильтр ФяПБ с пропускной способностью 1540 м³/ч при удельной воздушной нагрузке 10000 м³/ч·м³.

1.Для очистки подаваемого в помещение воздуха в количестве L=10128 м³/ч установим один фильтр ФяПБ. Тогда действительная удельная воздушная нагрузка на фильтр составит:



При определим начальное сопротивление фильтра: H=15 Па.

3.Эффективность фильтра принимаем в среднем равной Е=95% (η=0,95).

4.Расчетная пылеёмкость фильтра при увеличении сопротивления до 150 Па, то есть на Н=150-15=135 Па по сравнению с начальным, определяем по рис. и составляем G_у=480 кг/м².

Количество пыли, оседающей на фильтре ФРС за 1 сутки, г/сут, составит:





где τ-режим работы двухсменный: τ=16 часов.

5.Продолжительность работы фильтра без регенерации, сут,



Таким образом, регенерацию фильтра следует производить через 3 дня.
7.4.3 Выбор и расчет пылеуловителей в1
Для грубой и средней очистки выбрасываемого в атмосферу воздуха от пыли применяют циклоны. Их преимущество, по сравнению с другими сухими пылеотделителями, состоит в том, что они имеют, как правило, более простую конструкцию, обладают большой пропускной способностью, просты в эксплуатации. В наших условиях оправдано применение конического циклона ЛИОТ/СИОТ Для улавливания сухой неснимающуйся неволокнистой пыли.

Все пылеуловители для очистки воздуха устанавливают перед вентилятором, что предохраняет их от преждевременного износа. Пылеуловитель ЛИОТ/СИОТ применяем без расчета.
7.4.4. Выбор и расчет вентиляторов и электродвигателей для приточной системы п1
Приточные и вытяжные системы с механическим побуждением в основном оборудуются радиальными вентиляторами. Выбор вентилятора будем производить по каталогу заводу-изготовителя ОАО “МОВЕН”.

Вентиляторы подбираются по сводному графику и аэродинамическим характеристикам при известных величинах производительности и полного давления. Величина полного давления, Па:





где ΔР_сети – сетевые потери давления в воздуховодах, Па;

ΔР_обор – потери давления в вентиляционном оборудовании (фильтре, калорифере и др.).

Производительность вентилятора определяется по количеству подаваемого или удаляемого вентиляционной системой воздуха с учетом потерь и подсосов через неплотности в воздуховодах и элементах системы. Эта поправка оценивается в 10 % при длине воздуховодов до 50 м и в 15 % – при длине более 50 м. Производительность вентилятора, м³/ч:





При подборе вентиляторов необходимо стремиться к тому, чтобы их КПД имел максимальное значение и находился в пределах η≥0,9 η_maх. В таком случае вентилятор будет работать в экономичном режиме.

Требуемую мощность на валу электродвигателя, кВт, определяют по формуле:





где L_в – расход воздуха, принимаемый для подбора вентилятора, м³/ч;

Р_в- расчетное сопротивление сети, Па;

η_в – коэффициент полезного действия вентилятора в рабочей точке, η_п – коэффициент полезного действия передачи, η_п = 1 – для непосредственной насадки колеса вентилятора на вал электродвигателя; η_п = 0,98 – для соединения вала вентилятора и электродвигателя с помощью муфты; η_п = 0,95 – для ременного привода с клиновыми ремнями.

Установочную мощность электродвигателя, кВт, находят по формуле:





где К_з – коэффициент запаса мощности: К_з=1,5 при N_y <0,5 кВт; К_з=1,3 при N_y = 0,5÷1,0 кВт; К_з=1,2 при N_y = 1,0÷2,0 кВт; К_з=1,15 при Ny = 2,0÷5,0 кВт; Кз=1,1 при N_y> 0,5 кВт.

Согласно каталогу компании “МОВЕН” принимаем вентилятор радикальный В-Ц14-46-5КЖ2 исп.1 среднего давления №6,3 с диаметром рабочего колеса D=D_ном, с частотой вращения рабочего колеса n=1460 об/мин, установленного на одном валу с электродвигателем мощностью N=11 кВт, КПД η_в=0,7 (при максимальном КПД η_max=0,73).

Требуемая мощность электродвигателя с учетом запаса меньше мощности принятого электродвигателя.

Принятый электродвигатель – АИР132М4 мощностью N=1,1 кВт с частотой вращения n=1460 об/мин.
7.4.5 Выбор и расчет вентиляторов и электродвигателей для приточной системы в1
Расход воздуха в сети L_сети=4360 м³/ч. Потери давления в сети, определенные на основании аэродинамического расчета воздуховодов ΔР_сети=790 Па; потери давления в фильтрах ΔР_ф= 705 Па.





Развиваемое полное давление вентилятора:





Согласно каталогу компании “МОВЕН” принимаем вентилятор радикальный ВР-86-77-4 исп.1 с диаметром рабочего колеса D=D_ном, с частотой вращения рабочего колеса n=2850 об/мин, установленного на одном валу с электродвигателем мощностью N=5,5 кВт, КПД η_в=0,7 (при максимальном КПД η_max=0,75).





С учетом запаса К_з=1,2:





Требуемая мощность электродвигателя с учетом запаса меньше мощности принятого электродвигателя.

Принятый электродвигатель – АИР100L2 мощностью N=5,5 кВт с частотой вращения n=2850 об/мин.
7.4.6 Выбор и расчет вентиляторов и электродвигателей для приточной системы в2
Расход воздуха в сети L_сети=5618 м³/ч. Потери давления в сети, определенные на основании аэродинамического расчета воздуховодов ΔР_сети=720 Па.





Развиваемое полное давление вентилятора:





Согласно каталогу компании “МОВЕН” принимаем вентилятор радикальный ВР-86-77-6,3В исп.1 с диаметром рабочего колеса D=D_ном, с частотой вращения рабочего колеса n=935 об/мин, установленного на одном валу с электродвигателем мощностью N=2,2 кВт, КПД η_в=0,7 (при максимальном КПД η_max=0,75).





С учетом запаса К_з=1,2:





Требуемая мощность электродвигателя с учетом запаса меньше мощности принятого электродвигателя.

Принятый электродвигатель – АИР80V2 мощностью N=2,2 кВт с частотой вращения n=2850 об/мин.
7.4.7 Выбор и расчет вентиляторов и электродвигателей для приточной системы в3
Расход воздуха L=2050·1,1=2827 м³/ч.

По каталогу компании “МОВЕН” выбираем осевой вентилятор общего назначения ВО14-320, с частотой вращения рабочего колеса n=1320 об/мин, КПД η_в=0,65 (при максимальном КПД η_max=0,75), полное давление вентилятора P_v=90…53 Па. Электродвигатель АИР56В4; N=0,25 кВт; n=1320 об/мин.


Заключение
В проделанной курсовой работе мы определяли расход приточного воздуха и требуемую кратность воздухообмена для вентиляции производственного цеха без внутренних стен и перекрытий, для заданных условий, также определили расход воздуха для общеобменной вентиляции цеха. Определить расход приточного воздуха в теплый и холодный период года для помещения сборочного цеха при кондиционировании. Рассчитали систему приточно-вытяжных воздуховодов согласно разработанной схеме. Начертили систему вентиляции в масштабе, согласно исходных данных, в вертикальной и горизонтальной плоскостях.
Список использованных источников
1.СНиП 41-01–2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование. – М.: ФГУП ЦПП, 2004.

2. СП 131.13330.2012 Строительная климатология. Актуализированная редакция СНиП 23-01-99* (с Изменениями N 1, 2). – М., 2012.

3. СанПиН 2.2.4.548-96 "Гигиенические требования к микроклимату производственных помещений". – М.: Минздрав России, 2001.

5. Пособие 2.91 к СНиП 2.04.05–91. Расчет поступлений теплоты солнечной радиации в помещение. – М., 1993.

6. СНиП II-03-79. Строительная теплотехника. – М., 1995.

7. Батурин, В.В. Основы промышленной вентиляции / В.В. Батурин. – М.: Профиздат, 1992. – 351 с.

8. Титов, В.П. Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий / В.П. Титов, Э.В. Сазонов, Ю.С. Краснов [и др.]. – М. : Стройиздат, 1985. – 206 с.

9. Хрусталев, Б.М. Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное проектирование / под ред. Б.М. Хрусталева. – М. : Изд-во АСВ, 2005. – 576 с.

10. Шиляев, М.И. Вентиляция сборочно-сварочного цеха: методические указания / М.И. Шиляев, О.В. Кобяков, Ю.Н. Кобякова. – Томск : Изд-во ТГАСУ, 2001. – 32 с.

11. Торговников, Б.М. Проектирование промышленной вентиляции: справочник / Б.М. Торговников. – Киев : Будивельник, 1983. – 256 с.

12. Ривкин, С.Л. Термодинамические свойства воды и водяного пара / С.Л. Ривкин, А.А. Александров. – М. : Энергоатомиздат, 1984. – 80 с.

13. Справочник проектировщика. Ч. 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Книга 2 / под ред. Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера. – М. : Стройиздат, 1992. – 416 с.