Документ Microsoft Word. Законом от 27 декабря 2002 г. 184фз О техническом регулировании

• Название: Законом от 27 декабря 2002 г. 184фз О техническом регулировании
• Дата: 17.05.2018
• Размер: 103.44 Kb.
• Имя файла: Документ Microsoft Word.docx
• Тип: Закон; #44092
• страница: 3 из 3

Приложение Б
(обязательное)

Нормы проектирования и установки опорных частей на мостовых сооружениях

Б.1 Нагрузку от пролетных строений через опорные части следует передавать на железобетонные подферменные площадки опор. Номинальная высота площадок должна быть 150 мм. Расстояние от нижнего листа опорной части до боковых граней подферменной площадки должно быть не менее 150 мм. Указанные выше требования относятся только к железобетонным, но не к металлическим опорам. При опорах с металлическими насадками подферменные площадки, как правило, не устанавливают, а грани насадок могут совпадать с гранями опорных листов.

Б.2 Домкратные балки пролетных строений и оголовки опор должны проектироваться с учетом возможности установки гидравлических домкратов и страховочных клеток для подъемки пролетного строения при монтаже, выправке положения или замене опорных частей. Для безопасного проведения работ по установке опорных частей в проектное положение и уходу за ними необходимо оборудовать смотровые ходы или лестничные сходы с пролетных строений на опоры и съемные или капитальные ограждения по периметру оголовков.

Б.3 Перед установкой опорных частей на железобетонные подферменные площадки для выравнивания их поверхности наносят тонкий слой полимерцементного раствора. В зимнее время при отрицательной температуре воздуха допускается выравнивание площадки подсыпкой сухой смеси цемента с песком в соотношении 1:1 или подкладками из листового свинца толщиной не менее 2 мм.

Б.4 Опорные части должны быть надежно закреплены болтами за пролетное строение и анкерами за опору. Закрепления необходимо рассчитывать на восприятие вертикальных и горизонтальных нагрузок как вдоль, так и поперек моста. В районах с расчетной сейсмичностью до 9 баллов учитывают сейсмические нагрузки по [3].

Допускается закрепление нижнего опорного листа с помощью сварки сплошь по всему периметру, если подферменные площадки выполнены с соответствующими надежно заанкеренными закладными деталями, установленными строго в проектное положение с жесткими допусками по высоте. На металлических насадках опорные листы закрепляют преимущественно болтами, но не исключается и сварка.

Б.5 Поперечные перемещения пролетных строений шириной более 15 м обеспечивают, как правило, за счет удлинения рабочей части шарнира, объединяющего верхний и нижний балансиры. При этом верхний балансир должен скользить по шарниру или шарнир скользить по нижнему балансиру. Это требование в равной степени относится к неподвижным и подвижным опорным частям.

Б.6 Для предохранения рабочих контактных поверхностей элементов подвижных опорных частей от разного рода внешних загрязнений их необходимо оборудовать устройством легкосъемных или открывающихся на петлях ограждений - кожухов, выполняемых, как правило, из тонкого стального листа (не более 4 мм). По согласованию с предприятием - изготовителем опорных частей допускается использование для кожухов других материалов, например, полимерных жестких листов, в том числе прозрачных, небьющихся, стойких против воздействия солнечной радиации.

Б.7 Продольное перемещение пролетного строения ΔL на подвижных опорных частях состоит из:

1) температурного удлинения;

2) деформаций, вызываемых действием временных подвижных нагрузок.

Суммарное перемещение ΔL выражают формулой

                                                                                                          (Б.1)

где α - коэффициент линейного расширения, равный для стальных и сталежелезобетонных мостов α_ст = 0,000012, для железобетонных мостов α_жб = 0,00001;

Т - расчетная разность температур для климатического района.

Для обычного исполнения: от минус 40 °С до плюс 40 °С, т.е. T = 80 °С; для северного - от минус 50 °С до плюс 40 °С, т.е. T = 90 °С по [1];

L - длина разрезного, неразмерного и температурно-неразрезного пролетного строения от неподвижной опорной части до рассчитываемой подвижной;

σ - среднее напряжение в поясе от расчетной временной подвижной нагрузки с учетом динамического коэффициента, подсчитанное по площади сечения брутто;

Е - модуль упругости. Для стали Е = 2,06×10⁵ МПа = 2,1×10⁶ кгс/см²; для бетона - в зависимости от класса прочности на сжатие (см. [1], таблица 28).

Кроме того, в ряде случаев при назначении перемещений в подвижных опорных частях необходимо учитывать горизонтальные смещения верха мостовых опор в пределах допусков по [1].

Напряжение а при вычислении перемещений принимают: со знаком (+) - растяжение и со знаком (-) - сжатие. В неразрезных балочных пролетных строениях, где нижний пояс имеет участки сжатия и растяжения, вторую составляющую формулы (Б.1) из-за ее малого значения допускается не учитывать.

Б.8 Продольное усилие от торможения или силы тяги, передаваемое на неподвижную опорную часть, принимают как 100 % полного продольного усилия, действующего на пролетное строение в соответствии с указаниями [1], пункт 2.20.

В неразрезных и температурно-неразрезных пролетных строениях в обоснованных расчетом случаях допускается уменьшать продольное усилие на неподвижные опорные части на значение сил трения в подвижных опорных частях при минимальных коэффициентах трения μ_min, но не менее значения, приходящегося на опору при распределении полного продольного усилия между всеми промежуточными опорами пропорционально их жесткости (см. [1], пункт 2.20).

Горизонтальные усилия от пролетного строения на опорную часть прикладывают в уровне их контакта с опорой, т.е. по низу опорного листа.

Ось вертикальной нагрузки совмещают с осью опорных ребер пролетного строения и с осью шарнира, объединяющего верхний и нижний балансиры.

Б.9 В соответствии с [1], пункт 2.28, коэффициенты трения в подвижных опорных частях принимают:

а) в катковых, валковых, секторных μ_max = 0,04; μ_min = 0,01; среднее значение μ_п= 0,025;

б) в тангенциальных (скольжение сталь по стали) μ_max = 0,4; μ_min = 0,1; среднее значение μ_п = 0,25 (т.е. в 10 раз больше). Указанное выше среднее значение коэффициента трения скольжения μ_п = 0,25 соответствует трению между плоскими необработанными (в состоянии поставки проката) и несмазанными поверхностями.

Суть новых опорных частей заключается в том, чтобы приравнять коэффициент трения скольжения в цапфах между нижним балансиром и входящим в него на половину диаметра катком с коэффициентом трения качения катка по опорному листу. Для этого цапфы должны иметь специальную смазку как подшипники скольжения, а коэффициент трения качения, во избежание проскальзывания (юза) катка по опорному листу, может быть увеличен за счет увеличения шероховатости на поверхности опорного листа.

Поверхности катков и цапф нижнего балансира, куда входят катки, должны обрабатываться шлифованием и иметь систему смазки. Такая конструкция соответствует подшипникам скольжения с полужидкостным трением, при котором теоретически μ_max = 0,08; μ_min = 0,008; среднее значение μ_п = 0,044 [8].

Нормальное сопротивление от трения в подвижных опорныхчастях следует принимать в виде горизонтального продольного реактивного усилия S_f, равного

S_f = μ_пF,                                                                                                                      (Б.2)

где F - расчетная вертикальная составляющая давления на опорную часть с коэффициентом надежности по нагрузке γ_f = 1.

Б.10 Расчет на местное смятие в цилиндрических шарнирах между верхним и нижним балансирами, а также в катках и цапфах нижнего балансира, работающих как подшипники скольжения, при центральном угле плотного касания поверхностей не менее 90 °С выполняют по формуле

                                                                                                      (Б.3)

Расчет на диаметральное сжатие катков при свободном касании к плоскости опорного листа (при качении) выполняют по формуле

                                                                                                         (Б.4)

где F - давление на опорную часть;

r - радиус шарнира или катка;

l - длина шарнира или катка;

т - коэффициент условий работы, принимаемый равным:

- для железнодорожных и пешеходных мостов 0,9,

- для автодорожных и городских мостов 1;

n - число катков;

R_lp - расчетное сопротивление смятию в шарнирах (цапфах). R_lp = 0,5 R_un/λ_m;

R_cd - расчетное сопротивление при диаметральном сжатии катков (см. приложение А, таблица А.1).

Б.11 Для расчета Катковых опорных частей коэффициент трения скольжения μ цапфах определен опытным путем при испытаниях натурных образцов в испытательном центре ЦНИИС-ТЕСТ.

В подшипниках скольжения (цапфах) применена металлоплакирующая многоцелевая пластичная смазка «ВЫМПЕЛ» по [4]. Смазка должна обладать следующими положительными свойствами, необходимыми для конструкций опорных частей:

- исключать свариваемость трущихся деталей;

- обеспечивать антикоррозионную защиту цапф;

- быть водостойкой, устойчивой к химическим и механическим воздействиям;

- быть работоспособной в тяжело нагруженных узлах трения;

- не требовать замены при эксплуатации, т.е. в закрытых узлах после однократного нанесения не требовать повторной смазки;

- рабочие температуры должны находиться в диапазоне от минус 50 °С до плюс 150 °С.

Б.12 Нормативные значения коэффициентов трения в Катковых опорных частях по результатам испытаний следует принимать: μ_max = 0,068; μ_min = 0,038; среднее значение μ_п = 0,053 при любой температуре эксплуатации.