Author: nekosune
Last saved by: Даниил Хрущик

4 ШАХТНАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ 
Для проветривания Нежинского рудника принят всасывающий способ с центральной схемой расположения стволов, расположенных на промплощадке ГОКа, которая отнесена к флангу шахтного поля. Свежий воздух поступает на Второй горизонт по скиповому стволу за счет депрессии, создаваемой вентилятором главного проветривания. На Первый горизонт воздух поступает по уклонам с Второго горизонта. На горизонтах он разветвляется на крылья рудника, по транспортным и конвейерным штрекам направляется к флангам крыльев и, дойдя до очистных забоев, проветривает их. Из очистных забоев воздух поступает в вентиляционные выработки, по которым в обратном направлении движется к клете-вентиляционному стволу, и выдается на поверхность. Для повышения эффективности проветривания главных направлений (крыльев) горизонтов применяется частичное повторное использование воздуха исходящих струй (рециркуляция) рудничного воздуха.
Расчет проводится согласно ПТБ [16] и [13].
1.10.1.1 Период ввода проектной мощности (2021-й год, отрабатывается II калийный горизонт)
1.10.1.1 Расчет количества воздуха, необходимого для проветривания горных выработок (забоев)
Расстановка комплексов для очистных и подготовительных работ Расстановка комплексов для очистных и подготовительных работ приведена в таблице 1.18.

Таблица 1.18- Расстановка комплексов 
Расстановка комплексов для очистных и подготовительных работ
Место работы | комплекс | количество | вид работы
Южная часть шахтного поля | СЛ-300/400 | 5 | Очистные
Северная часть шахтного поля | СЛ-500С | 5 | -
Панели и главные направления | ПКС-8 | 24 | ГПР
Южная часть шахтного поля | Урал-10KC | 1 | Очистные
Количество воздуха, необходимое для проветривания призабойного пространства выработки по фактору «взрывоопасные газы», Q3, м3/мин, определяется по формуле:

Q_3= (100‧g‧K_H‧K_g‧J)/(i‧(C-C_o)), 				   (1.15)

где	g –  газоносность пласта по метану - 0,1 м3/м3 для II горизонта, принято по 
аналогии с условиями соседнего шахтного поля 4 РУ Старобинского 
месторождения;
K_н  –  коэффициент неравномерности газоносности - 1,57 для II горизонта,
принято по аналогии с условиями соседнего шахтного поля 4 РУ 
Старобинского месторождения;
K_g  – коэффициент дегазации отбитой горной массы - 0,9 при механизиро-
  ванном способе отбойки руды; 
J   –  производительность комбайна, т/мин, для СЛ-300/400 и СЛ-500С 

J = m ‧ В ‧ j ‧ V_п, т/мин ,					(1.16)

где    m	–  вынимаемая мощность пласта (усредненная), м;
 В	–  ширина захвата, м;
  j	–  объемный вес руды в массиве, т/м^3;
  V_п	–  скорость подачи комбайна, м/мин;
Для ПКС-8 и Урал-10KC J принимается по [13].
Расчетная и принятая производительность комбайнов приведена в таблице 1.19.

Таблица 1.19 – Производительность комбайнов
Комбайн | J
СЛ-300/400 | 1,41 ‧ 1,0 ‧ 2,03 ‧ 2,0 = 5,7
СЛ-500С | 1,54 ‧ 0,8 ‧ 2,03 ‧ 2,0 = 5,0
ПКС-8 | 4,5
Урал-10КС | 5,0

С	– предельно допустимая концентрация метана – 1,0% согласно ПТБ;
С_о	– концентрация метана в рудничном воздухе, поступающем к забою – 0 при	
   отсутствии данных.
Результаты расчетов приведены в таблице 1.20

Таблица 1.20 – Количество воздуха, необходимое для проветривания призабойного 
пространства выработки по фактору «взрывоопасные газы» 
Комбайн | J, т/мин
1 | 2
СЛ-300/400 | 39,7
Продолжение таблицы 1.20
1 | 2
СЛ-500С | 34,8
ПКС-8 | 31,3
Урал-ЮКС | 34,8

Количество воздуха, необходимое для проветривания призабойного пространства по фактору «минимальной допустимой скорости» воздушных потоков, Q_3, м^3/мин, определяется по формуле:

Q_3 = 60 ‧ v ‧ S ,					(1,17)
где	v  –  минимальная допустимая скорость движения струи воздуха - 0,5 м/с в
забое лавы при выемке руды, 0,15 м/с - в выработках, проводимых проходческими комбайнами;
S – площадь сечения призабойного пространства (в свету) в лавах или   сечения выработки для проходческих комбайнов, м2,

для лавы    S = S_пр – S_м, м^2 ,							(1,18)
 где	S_пр  – площадь сечения призабойного пространства, м2; 
	S_м   – миделево сечение механизированной крепи и забойного конвейера, 	 		          м2.

Расчетная площадь сечения призабойного пространства в лавах и сечение выработок проходческих комбайнов приведены в таблице 1.21.

Таблица 1.21 – Площади сечения
Комбайн | S, м^2
СЛ-300/400 | 9,4-3,0 = 6,4
СЛ-500С | 8,2-3,0 = 5,2
ПКС-8 | 8,03
Урал-10KC | 9,3

Результаты расчетов приведены в таблице 1.22.

Таблица 1.22 - Количество воздуха, необходимое для проветривания призабойного пространства по фактору «минимальной допустимой скорости» воздушных потоков 
Комбайн | Q_3, м^3/мин
СЛ-300/400 | 192,0
СЛ-500С | 156,0
ПКС-8 | 72,3
Урал-ЮКС | 83,7

Количество воздуха, необходимое для проветривания призабойного пространства выработки по фактору «температура воздуха» из условия ассимиляции тепла, выделяющегося от электрооборудования, Q3, м3/мин, определяется по формуле:

Q_3 = 60 ‧ N_эл ‧ (1 – η) ‧ k_3 ‧ k_т / [(26 - Т) ‧ c_v] ,		(1.5)

где 	60	– переводной коэффициент кВт установленной мощности в кДж/мин;
	N_эл	– суммарная установленная мощность электродвигателей, кВт;
	η	– средневзвешенный коэффициент полезного действия  
электродвигателей;
k_з	– средний коэффициент загрузки элеткродвигателей - 0,5;
k_т	– коэффициент, учитывающий вынос тепла от забоя - 1,0 при 
нагнетательной схеме проветривания, 0,9 - при всасывающем способе проветривания;
Т	– температура поступающего в выработку воздуха - +20,0 °C принято 
по аналогии с условиями соседнего шахтного поля 4 РУ 
Старобинского месторождения, а также по данным термометрии в 
скважинах, расположенных в пределах шахтного поля Нежинского 
рудника; 
c_v	– объемная теплоёмкость воздуха – 1,3 кДж/м^3 ^‧ ºK.

Результаты расчетов приведены в таблице 1.23.

Таблица 1.23 – Количество воздуха, необходимое для проветривания призабойного пространства выработки по фактору «температура воздуха» из условия
ассимиляции тепла, выделяющегося от электрооборудования
Комбайн | Q_3, м^3/мин
1 | 2
СЛ-300/400 | 60 ‧ 892 ‧ (1 - 0,92) ‧ 0,5 ‧ 0,9 / [(26 - 20,0) ‧ 1,3] = 247,0
Продолжение таблицы 1.23
1 | 2
СЛ-500С | 60 ‧ 740 ‧ (1 - 0,91) ‧ 0,5 ‧ 0,9 / [(26 - 20,0) ‧ 1,3] = 230,5
ПКС-8 | 60 ‧ 380 ‧ (1 - 0,92) ‧ 0,5 ‧ 1,0 / [(26 - 20,0) ‧ 1,3] = 116,9
Урал-1ОКС | 60 ‧ 440 ‧ (1 - 0,91) ‧ 0,5 ‧ 1,0 / [(26 - 20,0) -1,3] = 152,3

Количество воздуха, необходимое для проветривания призабойного пространства лав при комбайновом способе выемки руды по фактору «пыль», Q_3, м^3/мин, определяется по формуле:

Q_3 = 60 ‧ v_n ‧ (S_пр – S_м) ,					(1.20)

где	v_n	– эффективная скорость по выносу пыли – 0,5 м/с для лавы при 
 очистной выемке;
S_пр	– площадь призабойной части лавы, м^2;
S_м	– миделево сечение механизированной крепи и забойного конвейера, 
 м^2;

 Результаты расчетов приведены в таблице 1.24

Таблица 1.24 - Количество воздуха, необходимое для проветривания призабойного пространства лав при комбайновом способе выемки руды по фактору «пыль»
Комбайн | Q_3, м^3/мин
СЛ-300/400 | 192,0
СЛ-500С | 156,0

Количество воздуха, необходимое для проветривания выработок по наибольшему количеству людей в смене, Q_3, м^3/мин, определяется по формуле:

Q_3 = g_ч ‧ n_л _,					(1.21)

где	g_ч – норма воздуха для одного человека – 6 м^3/мин;
	n_л – максимальное число людей, чел.

Результаты расчетов приведены в таблице 1.25.

Таблица 1.25 - Количество воздуха, необходимое для проветривания выработок по наибольшему количеству людей в смене
Комбайн | Q_3, м^3 /мин
1 | 2
СЛ-300/400 | 36
Продолжение таблицы 1.25
1 | 2
СЛ-500С | 36
ПКС-8 | 36
Урал-1 ОКС | 36

К дальнейшему расчету принимается наибольший расход воздуха, полученный по вышеуказанным факторам (таблица 1.26).
Таблица 1.26 - Количество воздуха, необходимого для проветривания горных
выработок (забоев)
Забой | Расход воздуха по факторам, м^3/мин
| Взрывоопасные газы | Минимально допустимая скорость | Температура воздуха | Пыль | Люди | Принятое Q_3
СЛ-300/400 | 39,7 | 192,0 | 247,0 | 192,0 | 36 | 247,0
СЛ-500С | 34,8 | 156,0 | 230,5 | 156,0 | 36 | 230,5
ПКС-8 | 31,3 | 72,3 | 116,9 | - | 36 | 116,9
Урал-1 ОКС | 34,8 | 83,7 | 152,3 | - | 36 | 152,3

1.10.1.2 Расчет количества воздуха, необходимого для проветривания рабочих зон 

Производительность ВМП (расчетная) для проветривания призабойного пространства тупиковой выработки определяется исходя из расчета необходимого количества воздуха с учетом коэффициента утечек в трубопроводе, Q^р_вмп, м^3/мин, определяется по формуле:

Q^р_вмп = К_у ‧ Q_3 ,					(1.22)

где 	К_у  -  коэффициент, учитывающий утечки воздуха в гибком трубопро-
 воде при проветривании выработки.

Результаты расчетов приведены в таблице 1.27

Таблица 1.27 - Расчетная производительность ВМП
Комбайн | К_у | Q^р_вмп, м^3/мин
ПКС-8 | 1,16 | 135,6
Урал-10КС | 1,14 | 173,6

Требуемое давление ВМП, Р, даПа, определяется по формуле:
Р = 0,00028 ‧ R_вмп ‧ Q^р_вмп^2 ,				  	   (1.23)
где	R_вмп	- аэродинамическое сопротивление, на которое работает ВМП,
R_вмп = k_нт ‧ R_л + R_м киломюрг ,			   	   (1.24)
где 	k_нт	- коэффициент натяжения гибкого трубопровода - 1,0;
R_л	- линейное аэродинамическое сопротивление трубопровода,
   киломюрг; 
R_м	- местное аэродинамическое сопротивление трубопровода, 
   киломюрг.
Результаты расчетов представлены в таблице 1.28.
Таблица 1.28 – Требуемое давление ВМП

Комбайн

Диаметр
трубопровода,
мм

Длина трубопровода, м

R_вмп

Р

ПКС-8 | 500 | 250 | 1,7-22 + 20 = 58 | 298,6
Урал-ЮКС | 500 | 200 | 1,0- 18 + 0 = 18 | 151,9

Требуемая производительность ВМП Q^т_вмп, м^3/мин, исходя из требуемого давления и аэродинамической характеристики ВМП ([13], приложение 3) представлена в таблице 1.29.
Таблица 1.29 — Требуемая производительность ВМП
Комбайн | Тип ВМП | Угол установки лопаток, град | Q^т_вмп
ПКС-8 | ВМЭ-6 | 20 | 135,6
Урал-ЮКС | ВМЭ-5 | -45 | 173,6

На участках, где длина трубопровода составит 500 м, К_у = 1,31, Q_р(т)вмп
ПКС-8 = 153,1м^3/мин, Р = 242,8 Па, используется вентилятор ВМЭ-6 с углом установки лопаток - 45°.
Количество воздуха, необходимого для проветривания рабочей зоны подготовительной (очистной) тупиковой выработки, Q_рз, м^3/мин, определяется по формуле:

Q_pз = 1,43 ‧ Q^т_вмп ,					   (1.25)

Результаты расчетов приведены в таблице 1.30.
Таблица 1.30 - Количество воздуха, необходимого для проветривания рабочей зоны подготовительной (очистной) тупиковой выработки
Рабочая зона комбайна | Q_рз
ПКС-8 | 1,43 ‧ 135,6 = 193,9
Урал-ЮКС | 1,43 ‧ 173,6 = 248,2

Количество воздуха, необходимое для проветривания рабочей зоны призабойного пространства лавы, Q^л, м^3/мин, определяется по формуле

Q^л = Q_3 ‧ К_л , 					   (1.26)

где	К_л - коэффициент, учитывающий утечки воздуха через выработанное 
  пространство лавы - 1,2.

Результаты расчетов приведены в таблице 1.31.
Таблица 1.31 — Количество воздуха, необходимое для проветривания рабочей
Рабочая зона комбайна | Q^л_рз
СЛ-300/400 | 247,0 ‧ 1,2 = 296,4
СЛ-500С | 230,5 ‧ 1,2 = 276,6

1.10.1.3 Расчет количества воздуха, необходимого для проветривания панели

Расчет количества воздуха, необходимого для проветривания панели, с учетом утечек воздуха через вентиляционные сооружения в панели, Q_л, м^3/мин, определяется по формуле:

Q_п = ∑Qбл + ∑Q^л_рз + ∑Q_рз + Q_уп ,				  (1.27)

где	∑Qбл	- суммарное количество воздуха, необходимое для подачи во все 
блоки панели, м^3/мин; 
∑Q^л_рз	- суммарное количество воздуха, необходимое для подачи во все 
лавы панели, м^3/мин; 
	∑Q_рз	- суммарное количество воздуха, необходимое для подачи во все 
отдельные рабочие зоны панели, проветриваемые непосредстве-нно с панельных выработок, м^3/мин;
	Q_уп	- количество утечек воздуха в панели через вентиляционные 
сооружения, м^3/мин,
	 
	 _J
Q_уп = ∑ Q_j , м^3/мин ,					  (1.28)
	 ^J=1
где	Q_j	- суммарные утечки воздуха через вентиляционные сооружения 
  в пределах панели, м /мин, принимаются по данным [13, Приложения
  1, п.1.8.1 – 1.8.3];	
J	- число вентиляционных сооружений в панели (глухих перемычек,
перемычек с дверями, шлюзов).

Результаты расчетов представлены в таблице 1.32.

Таблица 1.32 – Утечки воздуха в панели

Панель
(комбайн)

J^гл,
шт.

Q^гл_уп, м^3/мин

J^дв,
шт.

Q^дв_уп, м^3/мин

J^шл,
шт.

Q^шл_уп, м^3/мин

Q_уп,
м^3/мин

СЛ-300/400,
ПКС-8

10

10‧5,3=53,0

4

4‧17,0=68,0

1

1‧35,2‧0,76=26,8

147,8

СЛ-500С,
ПКС-8

20

20‧5,3=106,0

8

8‧17,0=136,0

1

1‧35,2‧0,76=26,8

268,8

Количество воздуха, проходящее по выработкам, в которых предусмотрено использование самоходного транспорта (машин) с ДВС, должно быть до статочным для разжижения выхлопных газов ДВС, т.е. быть не меньше, чем, Q_двс, м^3/мин, определяется по формуле:

Q_двс = q ‧ ∑N ‧ K_од ,					     (1.29)

где	q	- расход воздуха, приходящийся на 1 л.с. номинальной мощности 
двигателя, обеспечивающий снижение концентрации вредных продуктов выхлопа в рудничной атмосфере до санитарных норм - 3 м3/мин для дизельных ДВС; 
	∑N	- суммарная номинальная мощность одновременно работающих в 
выработке машин с ДВС - 62 л.с. (трактор типа Беларус-572), 60 л.с. (машина для доставки людей типа МТ-353М2); 
	K_од	- коэффициент одновременности работы машин с ДВС - 1,0 при 
работе одной машины, 0,9 — при работе двух машин.
Результаты расчетов приведены в таблице 1.33.

Таблица 1.33 – Количество воздуха, необходимого для проветривания панели

Панель
(комбайн)

∑Q_бл + ∑Q^л_рз _+ +∑Q_рз, м^3/мин

Q_уп, м^3/мин

Q_п, м^3/мин

Q_двс, м^3/мин

Q_п (с учетом ДВС), м^3/мин

1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6

СЛ-300/400 - обратный порядок отработки

296,4

147,8

444,2

3‧122‧0,9=
=329,4

444,2

СЛ-500С - обратный по рядок отработки | 276,6‧2=553,2 | 268,8 | 822,0 | 329,4 | 822,0
ПКС-8 (подготовка для валовой выемки СЛ-300/400) | 193,9‧2=387,8 | 147,8 | 535,6 | 329,4 | 535,6
ПКС-8 (подготовка для селективной выемки СЛ-500С) | 193,9‧2=387,8 | 268,8 | 656,6 | 329,4 | 656,6

СЛ-300/400 + ПКС-8
(2 шт.) - прямой порядок отработки

296,4 + 387,8 = =684,2

147,8

832,0

329,4

832,0

СЛ-500С + ПКС-8 (2 шт.) - прямой порядок отработки | 553,2 + 387,8 = =941,0 | 268,8 | 1209,8 | 329,4 | 1209,8

1.10.1.4 Расчет количества воздуха, необходимого для проветривания главного направления (крыла) рудника 

Количество воздуха, необходимого для проветривания главного направления (крыла) рудника, с учетом внутренних утечек, Q_н, м^3/мин, определяется по формуле:

				      _n	          _k
Q_н = ∑ Q_п + ∑ Q_рз + Q_углн , 				  (1.30)
				    ^n ^= ^1	       ^k ^= ^1

где	Q_рз	- количество воздуха, необходимое для проветривания рабочей зоны 
тупиковой выработки, находящейся за пределами панелей, м^3/мин; 
	Q_углн	- суммарное количество утечек воздуха через вентиляционные 
сооружения на главном направлении (без учета панелей), м^3/мин,

		_H
Q_углн = ∑ Q_ун , 					   (1,31)
		  ^H ^= ^1
где	Q_ун	- суммарные утечки воздуха через вентиляционные сооружения на
главном направлении, м3/мин, принимаются по данным Приложения    1, п. 1.8.4-1.8.7 [13]; 
	H	- число вентиляционных сооружений на главном направлении.

Результаты расчетов утечек воздуха представлены в таблице 1.34.

Таблица 1.34 - Утечки воздуха через вентиляционные сооружения на главных направлениях
J^гл, шт. | Q^гл_углн, м^3/мин | J^шл, шт. | Q^шл_углн, м^3/мин | Q_углн, м^3/мин
33 | 33 ‧ 24,7 = 815,1 | 14 | 14 ‧ 61,8 ‧ 0,76 = 657,6 | 1472,7

Результаты расчетов количества воздуха, необходимого для проветривания главных направлений представлены в таблице 1.35.

Таблица 1.35 - Количество воздуха, необходимого для проветривания главных направлений (крыльев) рудника
Q_углн, м^3/мин | ∑Q_п + ∑Q_рз, м^3/мин | Q_н, м^3/мин

1472,7

3‧1209,8+2‧822,0+4‧832,0+1‧444,2+4‧535,6+1‧656,6+1‧248,2+
+4‧193,9=12868,4
где 3 панели селективные отрабатываются прямым порядком;
2 панели селективные отрабатываются обратным порядком;
4 панели валовые отрабатываются прямым порядком;
1 панель валовая отрабатывается обратным порядком;
4 панели подготавливаются к валовой отработке;
1 панель подготавливается к селективной отработке;
1 рабочая зона с камерной системой отработки;
4 комбайна на проходке выработок главных направлений.

14341,1
(239,0 м^3/с)

1.10.1.5 Расчет количества воздуха, необходимого для проветривания выработок камер служебного назначения 

Для горизонта количество воздуха, необходимое для проветривания КСН, определяется суммированием потребностей складов ВМ и ГСМ, гаража, ПЭММ.
В общее количество воздуха, необходимого для проветривания, включаются только те КСН, которые проветриваются обособленно.
Количество воздуха, необходимое для проветривания ПЭММ, определяется суммированием потребностей по электросварочным работам и по станкам с абразивным инструментом: 

	- расход воздуха по электросварочным работам определяется по формуле:

Q_эс = (G_э‧ q_э‧ n_э‧ q_пэ)/60, 					 (1,32)

где	G_э	- расход электродов, 2,0 кг/час; 
	q_э	- норма расхода воздуха на 1 кг электродов, 2800 м^3/кг; 
	n_э	- количество постов электросварки, 3; 
	q_ПЭ	- норма расхода воздуха на один пост электросварки, 2000 м^3/час.

Q_эс = (2,0 ∙ 2800 + 3 ∙2000)/60 = 193,3 м^3/мин;

- расход воздуха для станков с абразивным инструментом определяется по формуле

Q_ст = (q_A∙D ∙ n_ст)/60, 					  (1,33)

где	q_A	- норма расхода на 1 мм диаметра абразивного круга, 2 м^3/час;
	D	- диаметр абразивного круга, 240мм;
	n_ст	- чисто заточных станков, 4.

Q_ст = (2 ∙240 ∙ 4)/60 = 32,0 м^3/мин.

Результаты расчетов приведены в таблице 1.36.

Таблица 1.36 - Количество воздуха, необходимого для проветривания выработок КСН
Наименование камер | Объем выработок рабочей части V, м^3 | Суммарная площадь сечения выработок S, м^3 | Количество воздуха Q = 9 ‧ S, м^3/мин - для склада ВМ и рем. зоны гаража
Склад ГСМ | - | - | Принимается по фактору Q_двс = 3 ‧ 100 = 300 м^3/мин, где 100 л.с. - мощность двигателя погрузчика типа Амкодор-451
Склад ВМ | - | 8,03 | 9 ‧ 8,03 = 72,3
Ремонтная зона гаража | - | 29,5 | 9 ‧ 29,5 = 265,0
ПЭММ | - | - | 193,3 + 32,0 = 225,3
Итого Q_ксн | | 862,6 (14,4 м^3/с)

1.10.1.6 Расчет количества воздуха, необходимого для проветривания горизонта рудника 

Количество воздуха, необходимое для проветривания горизонта, Q_r , м^3/мин, определяется по формуле

Q_r = K_r ‧ [∑ Q_н + Q_ксн + Q_уод],				  (1.34)

где	K_r	- коэффициент, учитывающий неравномерность распределения 
воздуха на горизонте -1,1; 
	Q_уод	- суммарное количество утечек воздуха в выработках околоствольного 
двора горизонта - принимается ~ 220 м3/мин.

Q_r = 1,1 ‧ [14341,1 + 862,6 + 220] = 16966,1 м^3/мин = 282,8 м^3/с.

1.10.1.7 Расчет количества воздуха, необходимого для проветривания рудника  

Количество воздуха, необходимое для проветривания выработок рудника в целом:

Q_р = ∑Q_r = 282,8 м^3/с

Кроме того, количество воздуха, необходимое для проветривания рудника, должно быть не менее, чем, Q_р, м^3/мин, определяется по формуле

Q_р = ∑((1,4 ∙ Р_с)/j), 				  	   (1,35)

где	Р_с	- среднесуточная добыча руды на опасных по газу пластах,

Р_с = 7450000/330 = 22575,8 т/сут;

1,4 м^3/мин 	- количество воздуха на 1 м^3 среднесуточной добычи;
		- объемный вес руды  в массиве  - 2,03 т/м^3.

Q_р = (1,4 ‧ 22575,8)/2,03 = 15569,5 м^3/мин = 259,5 м^3/с < 282,8 м^3/с.
	
Принимается количество воздуха, необходимого для проветривания рудника Q_p = 282,8 м^3/с.

1.10.1.8 Расчет производительности главной вентиляторной установки 

Производительность ГВУ определяется с учетом внешних утечек воздуха, Q_гву > м^3/мин, определяется по формуле

Q_гву = Q_р + Q_упк					     (1.36)

где	Q_упк	- внешние утечки (подсос) воздуха, м^3/мин, принимаются
равными 15 % от производительности ГВУ для клетевых стволов.

Q_гву = 282,8 / 0,85 = 332,7 м^3/с.

1.10.1.9 Расчет депрессии рудника 

Расчет депрессии рудника h_гву, Па, производится по формуле

h_гву = ∑[(α ‧ L ‧ P ‧ Q^2)/(S^3)] ‧ 1,1				  (1,37)

где	𝛼	- коэффициент аэродинамического сопротивления выработки;
	H	- с^2/м^4 (принимается согласно [14], справочной литературе а также по результатам натурных съемок); 
	L	- длина выработки, м;
	P	- периметр выработки, м;
	Q	- количество воздуха, проходящее по выработке, м^3/с; 
	S	- площадь поперечного сечения выработки, м^2; 
	1,1	- коэффициент, учитывающий дополнительное сопротивление за
счет местных сопротивлений (сужения, закругления и т.п.).

 Аэродинамическое сопротивление:

R = (α ‧ L ‧ P)/(S^3), Н ‧ с^2/м^8,				  (1,38)

Результаты расчетов представлены в таблице 1.37.

Таблица 1.37 - Расчет депрессии рудника

Наименование выработок

α,
Н · с^2/м^4

L,
м

P,
м

S,
м^2

Q,
м^3/с

h,
Па