ПЗ Проектирование плотины. Реферат. Пояснительная записка Протасевич А. Н., гр. В96Брест, 20122911 1 лист графической части, 7 таблиц, 7 источника
 Скачать 1.03 Mb.
|
 112Equation Chapter 2 Section 1 Реферат…………………………………………………………………..………… Введение…………………………………………………………………………… Общая характеристика…………….. Проектирование и расчёт грунтовой плотины Конструирование поперечного профиля плотины……………… Фильтрационный расчёт плотины………………………………… Расчёт устойчивости низового откоса плотины…………………… Проектирование и расчёт водосброса плотины Гидравлический расчёт водоотводящего канала………………… Гидравлический расчёт водосброса……………………………… Конструктивный расчёт водосброса…………………………….. Статический расчёт водосброса…………………………………… Проектирование и расчёт водоспуска………………………………… Проектирование и расчёт водозабора………………………………… Заключение……………………………………………………………………. Литература………………………………………………………………………… Реферат. Пояснительная записка /Протасевич А.Н., гр. В-96-Брест, 2012-29-11; 1 лист графической части, 7 таблиц, 7 источника. Ключевые слова: грунт, плотина, гребень плотины, водоупор, глубина промерзания, откос, коэффициент заложения, ядро, кривая депрессии, потеря устойчивости, водоспуск, водозабор, водосброс, бьеф, подводящий (отводящий) канал и др. В курсовом проекте ставятся следующие задачи: проектирование грунтовой плотины из местных материалов и водопропускных сооружений. Каждая задача разделяется на несколько параграфов, таких как: общая характеристика природно-климатических условий района строительства, выбор створа гидроузла и компоновка сооружений, проектирование плотины из местных материалов, определение отметки гребня плотины, проектирование поперечного профиля плотины, фильтрационный расчет, статический расчет, расчет и проектирование водозабора, расчет и проектирование водоспуска, расчет и проектирование водосброса, гидравлический расчет подводящего (отводящего) канала, конструктивный и гидравлический расчет водосброса, статический расчет водосброса. Введение. Устройство водохранилищ предусматривает решение многих проблем: водных ресурсов не хватает на обеспечение водоемких производств, внутригодовое распределение стока не соответствует внутригодовому водопотреблению, борьба с вредным воздействием воды и т.д. Для устройства водохранилища проектируется гидроузел, в состав которого входит плотина и водопропускные сооружения. Плотина чаще всего проектируется из местных материалов. В состав водопропускных сооружений входят: водозабор, водоспуск, водосброс. Водозабор используют для постоянных пропусков воды в нижний бьеф, водоспуск устраивается для полного опорожнения водохранилища в целях ремонта плотины, или очистки дна водохранилища, водосброс предназначен для сброса излишков воды в период паводков. 1.Общая характеристика природно-климатических условий в районе строительства Район строительства гидротехнических сооружений находится на реке Лань недалеко от села Локтыши. Река Лань – река в Брестской и Минской областях, левый приток Припяти. Основные притоки слева: Бабка, Нача, Люта, справа: Цепра, Болванка. Долина реки (ширина 1—1,5 км) покрыта смешанными лесами, заболочена, имеется сеть мелиорационных каналов Длинна - 147 км, площадь бассейна - 2190 км2, средний расход воды в устье - 11 м3/с, уклон реки 0.4 м/км. Река практически на всем протяжении канализирована, зарегулирована водохранилищем Локтыши. Ширина Лани в верхнем течении 4-8 метров, в нижнем до 20 метров, пойма шириной 0,6-1 км. Берега реки торфяные, местами песчаные и супесчаные, высотой 1-2 метра. Климат – умеренно континентальный. Средняя температура в январе -5.3 С, в июле 19.4 С. Температура выше 10 С наблюдается 150-155 дней, ниже 0 температура не опускается на протяжении 240-250 дней. Сумма осадков за год от 650 до 750 мм. Как отмечалось выше район строительства представлен супесчаными и глинистыми грунтами с физико-механическими характеристиками представленными в таблице 1. Таблица 1. Физико-механические характеристики грунтов по створу водохранилищного гидроузла.
Ближайшими городами являются Клецк и Ганцевичи. От Клецка до с.Локтыши 50 км. Через г.Клецк проходит железная дорога Барановичи -Слуцк, город связан догами республиканского значения с Несвижем и Ганцевичами. Ганцевичи находятся в 33км от с.Локтыши. Через этот город проходит железная дорога Барановичи-Полесские –Лунинец, также имеется прямое автомобильное сообщение с г.Клецком и Логишиным. 2.Выбор створа гидроузла и компоновка сооружений На положение створа плотины оказывают влияние следующие основные факторы: 1) топографические, определяющие длину плотины и ее высоту. При прочих равных условиях створ плотины располагают в наиболее узкой части водотока, нормально к горизонталям, что обеспечивает наименьший объем земляных работ; 2) инженерно-геологические, оцениваемые прочностными характеристиками грунтов, их напластованием и водопроницаемостью. Большое значение имеет также водопроницаемость грунтов, слагающих чашу водохранилища, их взаимное расположение и падение пластов. Нужно подчеркнуть, что инженерно-геологическое строение грунтов, слагающих чашу водохранилища, и основания плотины нередко является решающим для выбора створа плотины; 3) гидрологические, связанные с решением вопроса о наполнении водохранилища и расходах, сбрасываемых в период половодья или паводка в нижний бьеф; 4) расположение водосброса, которое существенно сказывается на стоимости узла и оказывает влияние на его эксплуатацию. Наиболее целесообразно выбирать створ плотины одновременно с трассировкой водосброса. Компоновка гидроузлов включает выбор створа подпорных сооружений, трасс судоходных, рыбопропускных и водосбросных сооружении, площадки для строительства поселков, производственной базы и др. При этом сопоставляют наиболее целесообразные в данных природных условиях варианты с определением для каждого из них наиболее рационального состава, типов и размещения сооружений. Компоновка гидроузла должна всесторонне учитывать природные, производственно-строительные, общехозяйственные условия района строительства, а также возможность использования существующих транспортных и других коммуникаций- Особое внимание необходимо уделять геологическому строению участка, изменению бытовых гидрологических и гидрогеологических условий при создании подпора и, в частности, изменению режима потока в верхнем и нижнем бьефах, заилению наносами водохранилища и переформированию русла реки и берегов в подходах к гидроузлу, подтоплению и заболачиванию территории, сохранению возможности разработки природных ресурсов в случае их затопления или подтопления, устойчивости береговых склонов в верхнем и нижнем бьефах, условиям судоходства и лесосплава, рыбоводству и рыболовству, санитарной обстановке в зоне влияния гидроузла, возможным нарушениям работы систем водоснабжения и мелиорации, влиянию подпора на транспортные связи между берегами в районе гидроузла и водохранилища и возможности их улучшения. Необходимо предусматривать сохранение природных условий (в том числе по возможности сохранять естественную растительность) и улучшение ландшафта в створе гидроузла, по трассе деривации, участку расположения напорно-станционного узла и в местах, имеющих мемориальное значение. Планировочные решения, размещение отвалов грунта и карьеров надлежит увязывать с окружающим ландшафтом. Генеральный план гидроузла следует увязывать с проектом развития района, в котором располагаются гидроузел, промышленные объекты, поселки строителей и эксплуатационников и новые жилые образования, с учетом магистралей, соединяющих этот комплекс с населенными пунктами, железнодорожными станциями и портами, предусматривая возможность расширения промышленных и жилых образований, возникающих в районе гидроузла. При выборе компоновочного решения необходимо обеспечить наиболее рациональные условия производства строительных работ (удобство подъездов к гидроузлу, целесообразную трассировку строительных дорог, благоприятные гидравлические режимы в период пропуска строительных расходов и временной эксплуатации, максимально возможное сбалансирование объемов выемок и насыпей с сокращением благодаря этому объема карьеров, резервов, отвалов и т. п.). При организации и размещении строительного хозяйства и поселков следует иметь в виду необходимость обеспечения наибольших удобств для жителей и возможность последующего развития промышленного и гражданского строительства. При этом учитывается наличие населенных пунктов, объектов стройиндустрии и других предприятий, которые могут быть использованы при строительстве гидроузла, а также расположение строительной площадки по отношению к существующим подъездным путям и источникам энергоснабжения. При сопоставлении вариантов компоновки гидроузла необходимо учитывать сроки и размеры затрат, необходимых по каждому варианту для первоочередного ввода объектов хозяйственного комплекса, а также выдачи мощности гидроэлектростанции на неполном напоре. В водохранилищах, создаваемых с помощью грунтовых плотин, различают три уровня поверхности воды: а) ФПУ – форсированный подпорный уровень, б) НПУ – нормальный подпорный уровень, в) УМО – уровень мертвого объема. Отметки этих уровней вычисляем с помощью водохозяйственных расчетов:  22Equation Section (Next)323\* MERGEFORMAT (.)где: Н1 = 6,7 м. – глубина воды в верхнем бьефе, Н2 = 1,3 м. – глубина воды в нижнем бьефе, Δh = 1,8 м. – глубина сработки водохранилища, a – конструктивный запас по высоте плотины (принимаем равным 0,5 м.). Состав проектируемого водохранилищного гидроузла: земляная плотина, ковшовый водосброс, водоспуск и водозабор. При выборе створа гидроузла учитывают топографические условия поймы реки. Створ земляной плотины располагаем в наиболее узкой части речной долины, нормально к направлению горизонталям местности, что снижает объём строительных работ. Ковшовый водосброс и водозабор располагаются в пойме реки, водоспуск – в наиболее низкой отметке речной долины. Это обусловлено назначением и конструкцией этих сооружений Створ водопропускных сооружений направляем нормально к створу грунтовой плотины. Входное отверстие водоспуска располагаем на отметке уровня воды в нижнем бьефе (УНБ), а входное отверстие водозабора – на отметке уровня мёртвого объёма (УМО). Отметка водосливной части ковшового водосброса принимается на отметке нормального подпорного уровня (НПУ). 2.1 Проектирование плотины из местных материалов Земляной, а точнее, грунтовой плотиной называют водоподпорное сооружение, возводимое из однородных или неоднородных по механическому составу грунтов. Поперечный профиль земляной плотины показан на рис. 1, где даны также названия отдельных элементов ее. Плотины из грунтов находят самое широкое применение в практике гидротехнического строительства. Они являются основным сооружением в водохранилищных гидроузлах, а также входят в состав речных гидроузлов любого назначения, когда создается разность уровней бьефов. Значительное распространение получили земляные сооружения в водохозяйственном строительстве, особенно гидромелиоративного назначения, при устройстве дамб обвалования, насыпей каналов и пр. Основное и существенное преимущество земляных плотин состоит в том, что для их возведения используют местный строительный материал—грунт. Получение этого материала связано с затратами только на вскрышных работах в карьерах, незначительными по сравнению с общей стоимостью сооружения. Земляные плотины получили широкое распространение благодаря следующим их достоинствам: возможность возведения в любых географических районах; сохранение прочности и устойчивости в сейсмических условиях; применимость для возведения практически любых грунтов, находящихся на месте строительства; механизация всех процессов по разработке, перемещению, укладке и уплотнению грунтов; сохранение грунтом тела плотины своих свойств со временем; отсутствие необходимости в затратах на ремонтные работы в процессе эксплуатации, за исключением ремонта покрытий верхового откоса. К  недостаткам земляных плотин можно отнести невозможность сброса паводковых расходов непосредственно через них, наличие в их теле фильтрационного потока, потенциально создающего условия для деформации тела плотины, большие фильтрационные потери воды при некоторых грунтах, заставляющие применять специальные противофильтрационные устройства. Рис. 1. Поперечный профиль земляной плотины 1—тело плотины; 2—подошва плотины; 3—берма верхового откоса; 4—упор крепления; 5— крепление верхового откоса; 6—гребень плотины; 7—крепление низового откоса; 8—берма низового откоса; 9—дренаж; 1О—замок; 11—естественная поверхность грунта; 12 — водопроницаемый грунт; 13 — водоупор По конструкции поперечного профиля различают земляные плотины однородные и неоднородные по механическому составу грунта с включением в отдельных случаях противофильтрационных элементов. Исходя из этого признака выделяют шесть характерных типов насыпных плотин (рис. 2). К грунту как к строительному материалу для грунтовых плотин предъявляют требования прочности (характеризуемой сдвиговыми характеристиками - углом внутреннего трения и сцеплением), водоустойчивости (характеризуемой степенью растворимости грунта в воде) и водопроницаемости (характеризуемой коэффициентом фильтрации). Согласно СНиП II-53-73, для строительства земляных насыпных плотин допускается использовать любые грунты, за исключением содержащих более 5% хлоридных или сульфатохлоридных солей, более 2% сульфатных солей, более 5% не полностью разложившихся или более 8% полностью разложившихся органических примесей (такие грунты можно применять только при наличии соответствующего обоснования).  Рис. 2. Типы земляных насыпных плотин а - однородная (из грунта одного вида): б - неоднородная (из грунтов нескольких видов); в - с экраном из негрунтовых материалов; г - с экраном из грунта; д - с ядром из грунта; е - с диафрагмой По условиям размещения грунтов можно выделить три характерные части поперечного профиля плотины: 1) основная часть; 2) часть, занятая противофильтрационными устройствами; 3) часть, занятая дренажем. Грунты каждой из этих частей поперечного профиля плотины должны отвечать различным требованиям исходя из выполняемых ими задач. В основной части практически можно использовать все виды нескальных грунтов, а также отходы металлургической промышленности и тепловых электростанций. Для противофильтрационных устройств применимы маловодопроницаемые грунты (суглинки, глины, торф) и искусственные грунтовые смеси (глинобетон), для дренажей—несвязные грунты с повышенным коэффициентом фильтрации (пески различной крупности, гравий, галька, щебень, песчано-гравелистые смеси и крупные камни). Плотина принятая к проектированию относится к грунтовым насыпным плотинам с противофильтрационным экраном из грунта (рис 2 г). 2.2Определение отметки гребня плотины Гребень плотины, как правило, используется для проезда автотранспорта. Ширина его в этом случае определяется категорией дороги. В нашем случае категория дороги – 4, тогда ширина гребня – 10 м. Вдоль гребня плотины с обеих сторон в пределах обочин ставят ограждения в виде столбов, низких стенок и парапетов. Превышение отметки гребня плотины над уровнем воды в водохранилище определяется по расчетной формуле:413Equation Chapter (Next) Section 1  52Equation Section (Next) 614Equation Chapter (Next) Section 1715Equation Chapter (Next) Section 1 816Equation Chapter (Next) Section 1917Equation Chapter (Next) Section 1102Equation Section (Next)11211\* MERGEFORMAT (.)где: Δhset – ветровой нагон в верхнем бьефе, hrun – высота наката ветровых волн обеспеченностью 1%, a – конструктивный запас по высоте плотины (принимаем равным 0,5 м.). Расчет выполняем для двух расчетных случаев: а) уровень воды в водохранилище находится в отметке НПУ б) уровень воды в водохранилище находится в отметке ФПУ Для двух расчетных случаев определяем высоту наката и нагона волны, окончательную отметку гребня плотины выбираем максимальную из двух случаев.  12212\* MERGEFORMAT (.)а) Уровень воды в водохранилище находится в отметке НПУ Высоту нагона волны определяем по формуле:  13213\* MERGEFORMAT (.)где: KW – коэффициент принимаемый в зависимости от скорости ветра (принимаем равным 2,1 10-6 м.), V2 – расчетная скорость ветра (по условию 14 м/с), L – длинна разгона волны (по условию 3500 м.), g – ускорение свободного падения (9,81 м/с2), H1 – глубина воды в верхнем бьефе (6,7 м.), β – угол направления господствующих ветров (по условию 20о) Подставив значения в формулу (2.3) получим  Решая квадратное уравнение, находим, что Δhset =0,021 м. Высоту наката волны определяем по формуле:  14214\* MERGEFORMAT (.)где: Kr , Kp – коэффициенты определяемые по таблице 6 [1] равные 1 и 0,9 соответственно, Ksp – коэффициент определяемый по таблице 7 [1] равный 1,26 Krun – коэффициент определяемый по графику 16 [1] равный 1,41 Для определения коэффициента h1% и высоты волны h определяем безразмерные коэффициенты  и  по формулам: 15215\* MERGEFORMAT (.) 16216\* MERGEFORMAT (.)где: t – продолжительность действия ветра равное 6 ч. или 21600 с. Подставив значения в формулы (2.5) и (2.6) получим   и  По огибающей кривой графика [1] находим значения коэффициентов ε и η: ε1 = 4,2; η1 = 0,085; ε2 = 2,15 ; η2 = 0,03; По наименьшим значениям ε и η определяем период волны:  17217\* MERGEFORMAT (.)высоту волны:  18218\* MERGEFORMAT (.)Длину волны:  19219\* MERGEFORMAT (.)Для определения h1% проверяем наличие мелководной или глубоководной зоны, если Н1 < 0,5λ то зона мелководная, если Н1 > 0,5λ то зона глубоководная (6,7 > 5,7). Имеем глубоководную зону. Тогда h1% определится по формуле:  20220\* MERGEFORMAT (.)где: Ki – коэффициент определяемый по графику 14 [1] равный 2,16  Зная все значения коэффициентов, найдем по формуле (2.4) hrun1%:  Вычислив значения нагона и наката волны, определяем значение hs:  21221\* MERGEFORMAT (.)б) Уровень воды в водохранилище находится в отметке ФПУ Высоту нагона волны определяем по формуле (2.3) где: KW – коэффициент принимаемый в зависимости от скорости ветра (принимаем равным 2,1 10-6 м.), V2 – расчетная скорость ветра (по условию 11 м/с), L – длинна разгона волны (по условию 3500 м.), g – ускорение свободного падения (9,81 м/с2), H – глубина воды в ВБ (  м),β – угол направления господствующих ветров (по условию 20о)  Решая квадратное уравнение, находим, что Δhset =0,011 м. Высоту наката волны определяем по формуле (2.4) где: Kr , Kp – коэффициенты определяемые по таблице 6 [1] равные 1 и 0,9 соответственно, Ksp – коэффициент определяемый по таблице 7 [1] равный 1,1 Krun – коэффициент определяемый по графику 16 [1] равный 1,4 Для определения коэффициента h1% и высоты волны h определяем безразмерные коэффициенты и по формулам (2.5) и (2.6): и  По огибающей кривой графика [1] находим значения коэффициентов ε и η: ε1 = 1,87; η1 = 0,025; ε2 = 4,2 ; η2 =0,09; По наименьшим значениям ε и η определяем период волны(2.7), высоту(2.8) волны и длину волны(2.9):  Для определения h1% проверяем наличие мелководной или глубоководной зоны, если Н1 < 0,5λ то зона мелководная, если Н1 > 0,5λ то зона глубоководная (7,65 > 3,445). Имеем глубоководную зону. Тогда h1% определится по формуле (2.10): где: Ki – коэффициент определяемый по графику 14 [1] равный 2,06  Зная все значения коэффициентов, найдем hrun1%:  Вычислив значения нагона и наката волны, определяем значение hs по формуле (2.11):  Определим отметку гребня плотины для двух случаев(2.2):  Из двух отметок принимаем наибольшую:  м3.2Фильтрационный расчет Под влиянием напора, создаваемого плотиной, из верхнего бьефа в нижний происходит фильтрация через тело плотины и ее основание. Основными задачами фильтрационных расчетов, являются определение удельного и общего расхода фильтрации, положения кривой депрессии и оценка фильтрационной прочности грунтов основания и тела плотины. При фильтрационных расчетах принимаем следующие допущения: фильтрацию рассматриваем в одной плоскости, грунт тела плотины считаем однородно-анизотропным, водоупор считается теоретически водонепроницаемым, положение кривой депрессии не зависит от качества грунта, а определяется только геометрическими размерами тела плотины. Запроектированный поперечный профиль грунтовой плотины приводим к расчетной схеме (рис.1), в которой исключаем отдельные мелкие детали (допустим, наличие и вид противофильтрационного устройства, отметку гребня плотины, конструкцию крепления верхового откоса и т.п.). В верхнем бьефе за расчетный принимаем  =205,8м, а в нижнем бьефе – бытовой уровень воды на отметке  , при котором будет наблюдаться установившейся расход фильтрационного потока в теле плотины. Рисунок 3. Поперечный профиль запроектированной грунтовой плотины. Расчет выполняем в следующей последовательности: Находим положение раздельного сечения по формуле Михайлова:  22222\* MERGEFORMAT (.)2. Аналитическим расчетом, по расчетной схеме к фильтрационному расчету, определяем длину проекции кривой депрессии на горизонтальную ось:  23223\* MERGEFORMAT (.)3.Определим размер эквивалентного слоя:  24224\* MERGEFORMAT (.)4.Определим длину проекции кривой депрессии на основание:  25225\* MERGEFORMAT (.)5. Величину удельного фильтрационного расхода qm находят из уравнения:  26226\* MERGEFORMAT (.)Тогда  5. Положение кривой депрессии определяют по уравнению:  Для построения кривой депрессии находим координаты точек, расчет сводим в таблицу 2. Таблица 2. Расчет координат депрессионной кривой.
По полученным координатам строим кривую депрессии (рис.1). 6. Проверим фильтрационную прочность грунтов тела плотины и основания по значению выходного градиента:  27227\* MERGEFORMAT (.)Так как условие выполняется, то фильтрационная прочность грунтов тела плотины и основания будет обеспечена. 3.3Статический расчет откосов плотины. Низовой откос плотины больше всего является подверженным обрушению (сползанию), поэтому необходимо выполнить статический расчет его устойчивости. Для этого вычерчиваем поперечный профиль плотины в одинаковом вертикальном и горизонтальном масштабе (1: 1000) с указанием положения кривой депрессии (рис.2). Расчет устойчивости откоса ведем на 1м длины плотины. При определении коэффициента запаса все силы переносим на поверхность скольжения, кроме фильтрационной, которую учитываем как объемную. Расчет выполняем методом кругло-цилиндрических поверхностей скольжения графоаналитическим способом в следующей последовательности: Продлеваем линию низового откоса до пересечения с основанием – линия AB. Из точки B опускаем вниз вертикальную прямую и откладываем на ней расстояние, равное высоте плотины  и фиксируем его точкой С.Через точку С в сторону верхового откоса проводим горизонтальную линию и откладываем на ней расстояние, равное 5  , фиксируя его точкой М.4. Затем через точку М и точку А, расположенную на бровке низового откоса, проводим луч ММ, на котором выбираем центр скольжения О и радиус кривой скольжения таким образом, чтобы кривой скольжения был захвачен весь низовой откос и частично грунт основания. Причем кривая скольжения должна проходить между осью плотины и бровкой низового откоса. Значение радиуса кривой скольжения определяем графически по расчетной схеме, рисунок 1, R=23,3м. Разбиваем полученный сектор обрушения на отсеки шириной  . Счет ведем от нулевого отсека, расположенного симметрично относительно перпендикуляра, опущенного из центра скольжения точку О к плоскости основания.Подсчет действующих сил проводим в таблице 3. Приведенная высота для полосы №6 определится из условия:  28228\* MERGEFORMAT (.)где  - объемная масса грунта тела плотины при естественной влажности, =17,8кН/м3;  - объемная масса водонасыщенного грунта полосы №6 тела плотины. n – относительная пористость грунта тела плотины, n=0,30. Угол внутреннего трения  и удельное сцепление С принимаются по зонам соответственно состоянию и физико-техническим характеристикам грунтов. Начиная с полосы №6, где кривая скольжения проходит по влажным грунтам, угол внутреннего трения и удельное сцепление С уменьшаем на 30%, соответственно получим =22 и С=2,24.По линии кривой скольжения выделяется две характерные зоны, это дуга кривой скольжения, проходящая в грунтах естественного состояния (до кривой депрессии), и часть кривой скольжения ниже кривой депрессии. Центральные углы  и  определяем графически. Длины дуг кривой скольжения определяются из зависимости: 29229\* MERGEFORMAT (.)Площадь фильтрационного потока в зоне массива обрушения, определяется как :  30230\* MERGEFORMAT (.)Коэффициент устойчивости грунтового массива обрушения по кривой скольжения, а значит и низового откоса в целом, определится из выражения:  31231\* MERGEFORMAT (.)где r – плечо действующей гидродинамической силы, определяется графически по расчетной схеме, r=24,0;  - выходной градиент принят из результатов фильтрационного расчета, =0,33.Согласно формуле (2.21) подставив в нее необходимые значения получаем:  Полученное значение устойчивости  =1,18 больше допустимого, следовательно грунтовая плотина запроектирована правильно, устойчивость ее будет обеспечена.Таблица 3. Определение действующих сил на низовой откос плотины.
3 Проектирование и расчет водозабора Подводящий канал принимаем трапецеидального сечения, с уклоном I =0.0003.Расчет выполняем в соответствии с требованиями п.1.1[2], на пропуск расхода опорожнения водохранилища  .Канал располагается на отметке УМО 204 м. В первом слое грунтов- супесь, по таблице1[2] находим, что заложение откосов m=1,5, а коэффициент шероховатости для условий содержаний выше средних таблица 2[7] n=0.0225.Принимаем глубину канала h=1 м, тогда Для расчета параметров поперечного сечения канала восполбзуемся формулами (4.1) – (4.4), для удобства сведем расчет в таблицу.
Таблица 4. Расчет параметров поперечного сечения канала Для определения расчетной ширины канала по дну, строится график зависимости(рисунок 4), по которому находим, что для расчетного значения  ,ширина канала bк =2,35 м, расчет параметров поперечного сечения канала в таблице 7.
Таблица 5. Расчет параметров поперечного сечения канала для bк =2,35м  Рисунок 4 Зависимость расходной характеристики и ширины подводящего канала водозабора по дну Рассчитанные размеры канала должны выполнять условие (4.5)  где: Vзаил – допустимая скорость на заиление. Vразм – скорость размыва. Vфакт – фактическая скорость.    Т.к. условие (4.5) выполняется, следовательно размеры подводящего канала водоспуска определены правильно и крепление дна и откосов канала не предусматривается. 3.2Гидравлический расчет водозабора Целью гидравлического расчёта водозабора является определение числа ниток трубопроводов, диаметра трубы dт и потерь напора ∑h. Исходные данные к расчету: 1. Расчётный расход Qр=1,4м3/с; 2. Материал труб – сталь (∆э=0,2); 3. Длину трубопровода lтр вычислим по формуле: |
,
