курсовой. КУРСОВОЙ. 1. Экологическая политика предприятий. 2 1Основное оборудование котельной 8
 Скачать 1.04 Mb.
|
Гидравлический расчетГидравлический расчет имеет цель подбора насоса для подачи орошающей воды в скруббер. Исходные данные: Количество воды, перекачиваемой насосом VВ– 20 м3 / ч; Плотность воды ρВ– 1000 кг/м3; Геометрическая высота подъема воды Нг– 10 м; Диаметр трубопровода dу– 100 мм; Местные сопротивления: 2 отвода на 900 радиусом R = 2,5 м, диафрагма d0= 75 мм, на нагнетательной линии установлена 1 задвижка; Давление на нагнетательной линии Р2– 3 кг/см2; Давление на всасывающей линии Р1– 2 кг/см2; Температура воды t– 20 0C. Рассчитаем объемный расход воды, перекачиваемой насосом 𝑉в = 20  3600= 0,005 м3/с. Рассчитаем скорость воды во всасывающей и нагнетательной линиях. Принимаем скорость воды одинаковой во всасывающей и нагнетательной линиях. Выбираем стальной трубопровод с незначительной коррозией.  𝜔 = 𝑉в у 0,785 ∙ 𝑑2 = 0,005  0,785 ∙ 0,12= 0,6 где, dy– диаметр трубопровода, м. Определим режим течения воды   𝑅 = 𝜔 ∙ 𝑑 ∙ 𝜌в = 0,6 ∙ 0,1 ∙ 1000 = 5714 е 𝜇 1,005 ∙ 10−3 где, μ = 1,005 мПа∙с – вязкость воды при t= 20 0С. Режим течения жидкости турбулентный. Определяем сумму местных сопротивлений на всасывающей линии. По схеме на всасывающей линии нет задвижек и отводов, значит сумма местных сопротивлений равна: ∑ 𝜉вс = 𝜉 = 0,5 − вход в трубу находим по значению коэффициента трения. Значение коэффициента трения зависит от абсолютной шероховатости стенок труб. Среднее значение абсолютной шероховатости для стенок   стального трубопровода ℓ= 0,2. Относительная шероховатость 𝑑 = 100 = 500.𝑙 0,2 По значению относительной шероховатости находим значение коэффициента трения λ = 0,023. Находим потери давления на всасывающей линии ∆𝑃вс = ∑ 𝜉вс ∙ 𝜌 ∙ 𝜔2  2 =0,5 ∙ 1000 ∙ 0,62  2 = 90 Па.Потери напора на всасывающей линии рассчитаем по формуле  ∆𝐻вс = ∆𝑃вс = 90= 0,009 м. 𝜌∙𝑔 1000∙9,81 Определяем сумму местных сопротивлений на нагнетательной линии трубы   2 3 2500 = 25. Отсюда находим В = 0,04, ξ= 1 ∙ 0,04 = 0,04, ξ= 0,25 – задвижка, 100 ξ4= 2 – диафрагма диаметром d0= 75 мм, определяется по значению 𝑚 = (𝑑0)2 ∙ 𝑚 =75 = 0,6. Отсюда находим ξ = 2. 𝑑𝑦 100 4 Сумма местных сопротивлений равна ∑ ξн = ξ1 + ξ2 + ξ3 + ξ4 = 1 + 2 ∙ 0,04 + 0,25 + 2 = 3,33. Потери давления на нагнетательной линии равны ∆𝑃н = ∑ 𝜉н ∙ 𝜌 ∙ 𝜔2 2 =3,33 ∙ 1000 ∙ 0,62  2 = 599,4 Па.Потери напора на нагнетательной линии ∆𝐻н = ∆𝑃н  𝜌 ∙ 𝑔= 599,4  1000 ∙ 9,81= 0,06 м. Общие потери напора 𝐻 = ∆𝐻вс + ∆𝐻н = 0,009 + 0,06 = 0,069 м. Рассчитываем полный напор, развиваемый насосом по формуле  𝐻 = 𝑃2−𝑃1 + 𝐻г + 𝐻 = 294300−196200 + 10 + 0,069 = 20,069 м.𝜌∙𝑔 1000∙9,81 Объемная производительность насоса  𝑦 𝑉 = 0,785 ∙ 𝑑2 ∙ 𝜔 = 0,785 ∙ 0,12 ∙ 0,6 = 0,004 м3/с. Полезная мощность насоса 𝑁 = 𝑉 ∙ 𝜌 ∙ 𝑔 ∙ 𝐻 = 0,004 ∙ 1000 ∙ 9,81 ∙ 20,069 = 787,5 Вт = 0,78 кВт. По производительности и напору выбираем насос центробежный консольный ГОСТ 22247 – 96 марки К 65-50-160. Таблица 20 Технические характеристики насоса
|