1 Историческая справка о методах получения и использования продукта

• Название: 1 Историческая справка о методах получения и использования продукта
• Дата: 03.06.2021
• Размер: 1.54 Mb.
• Имя файла: bibliofond.ru_876979.rtf
• Тип: Реферат; #213494
• страница: 4 из 6

= =0,33 см
Принимаем: S=10 мм

Примечание:

Формула действительна при выполнении условия:
≤0,1 <0,1
,0045<0,1

Условие выполняется.
.6.2 Расчёт укрепления одиночного отверстия на обечайке корпуса, работающей под внутренним давлением

Наибольший допускаемый диаметр одиночного отверстия, не требующего дополнительного укрепления, определяется по формуле:
d₀=2· · =2· · =29,6 см
S_R=0,33 см, расчётная толщина обечайки. Проверяем условие d_R≤d₀
d_R=d+2C₃=30,7+2(0,2+0,135)=31,37 см

Условие укрепления выполняется.

Отверстия под штуцера Ж, З_1,2, вырезанные на обечайке, требует укрепления.
.6.3 Расчёт эллиптического днища корпуса, работающего под давлением

Исполнительная толщина днища S₁, определяется по формуле:
S₁≥S_1R+C

S_1R= = =0,33 см
,0>0,33+0,35=0,68 см

Принимаем толщину стенки днища S₁=10 мм.

Примечание:

Формула действительна при выполнении условия:
,002≤ ≤0,1 0,2≤ ≤0,5
,002< <0,1 0,2≤ <0,5

,002<0,0041<0,1 0,2<0,25<0,5

Наибольший расчётный диаметр одиночного отверстия на эллиптическом днище, не требующего дополнительного укрепления, при наличии избыточной толщины стенки, определяется по формуле:
d₀=
Определяем укрепления штуцера (D_y).

Расчетная толщина эллиптического днища в зоне штуцера определяется по формуле:
S_1R= = =0,33 см
Расчётный диаметр днища в зоне расположения штуцера определяется по формуле:
D_R=2D =2·160 =320
x=0 см, расстояние от центра укрепляемого отверстия до оси днища.

d₀=2 =104,8 см

Проверяем условие d_R≤d₀
d_R= = =21,28 см
d₀>d_R

Условие укрепления выполняется.

Отверстие под штуцер А, вырезанное на днище, не требует дополнительного укрепления.

Наибольший расчётный диаметр одиночного отверстия на эллиптическом днище, не требующего дополнительного укрепления, при наличии избыточной толщины стенки, определяется по формуле:
d₀=2
Определяем укрепления штуцера (D_y).

Расчётная толщина эллиптического днища в зоне штуцера определяется по формуле:
S_1R= = =0,26 см
Расчётный диаметр днища в зоне расположения штуцера определяется по формуле:
D_R=2D =2·320 =249,6 см
x=45 см, расстояние от центра укрепляемого отверстия до оси днища.

d₀=2 =124,9 см

Проверяем условие d_R≤d₀
d_R= = =21,5 см
d₀>d_R

Условие укрепления выполняется.

Отверстие под штуцера В, Б вырезанные на днище, не требует дополнительного укрепления.

2.6.4 Расчёт укрепления отверстия

. Расчётные длины внешней и внутренней частей штуцера, участвующие в укреплении отверстия и учитываемые при расчёте определяются по формуле:

а) для внешней части штуцера
l_1R=min {l₁, 1,25 }
{18,0 1,25 =5,26 см

Принимаем l_1R=5,26 см

б) для внутренней части штуцера
l_3R=min {l₃ 0,5 }
{0 0,5 =1,34 см

Принимаем l_3R=0

d - внутренний диаметр штуцера

. Толщина накладного листа

S₂=0

. Расчётная ширина накладного кольца
l_2R=min {l₂; }
{0; =10,73

Принимаем l_2R=0

. Отношение допускаемых напряжений

а) для внешней части штуцера
x₁=min{1,0; }
x₁= =0,96

б) для накладного кольца
x₂=min {1,0; }
x₂= =1

. Расчётный диаметр отверстия, не требующего укрепления при отсутствии избыточной толщины стенки сосуда
d_0R=0,4 =0,4 =4,29 см
. Расчётную толщину стенки штуцера, нагруженного как внутренним, так и наружным давлением, определяется по формуле:
S_1R= = =0,064 см
. Расчётная толщина стенки обечайки

S_R=0,33 см

. Расчётный диаметр отверстия в стенке

d_R=30,7+0,67=31,37 см

. Расчётная ширина зоны укрепления в стенке в окрестности штуцера
l_R=min {l; }
=10,73 см

. При укреплении отверстия утолщением стенки сосуда или штуцера накладным кольцом должно выполняться условие:
l_1R(S₁-S_1R-C_S)x₁+l_2R*S₂*x₂+l_3R(S₁-C_S-C_S1)x₃+l_R(S-S_R-C)>0,5(d_R-d_0R)S_R
5,26(0,9-0,0064-0,335)0,96+0+0+10,73(1,0-0,33-0,28)>0,5(31,37-4,29)0,33

,71>4,5

Условие выполнено.
.6.5 Расчёт укрепления отверстия

. Расчётные длины внешней и внутренней частей штуцера, участвующие в укреплении отверстия и учитываемые при расчёте определяются по формуле:

а) для внешней части штуцера
l_1R=min {l₁; 1,25 }
{21,0 1,25 =7,5 см

Принимаем l_1R=7,5 см

б) для внутренней части штуцера
l_3R=min {l₃ 0,5 }
,5 =2,36 см

Принимаем l_3R=0

d - внутренний диаметр штуцера, см

. Толщина накладного кольца

S₂=0

. Расчётная ширина накладного кольца
l_2R=min {l₂; }
{0; =10,73

Принимаем l_2R=0

. Отношение допускаемых напряжений

а) для внешней части штуцера
x₁=min {1,0; }
x₁= =1,0

б) для накладного кольца
x₂=min {1,0; }
x₂=1,0

. Расчётный диаметр отверстия, не требующего укрепления при отсутствии избыточной толщины стенки сосуда:
d_0R=0,4 =0,4 =4,29 см
. Расчётную толщину стенки штуцера, нагруженного как внутренним, так и наружным давлением, определяется по формуле:
S_1R= = =0,104 см
7. Расчётная толщина стенки обечайки

S_R=0,33 см

. Расчётный диаметр отверстия в стенке обечайки

d_R=50+0,56=50,56 см

. Расчётная ширина зоны укрепления в стенке в окрестности штуцера
l_R=min {l; }
=10,73 см

10. При укреплении отверстия утолщением стенки сосуда или штуцера накладным кольцом должно выполняться условие:
l_1R(S₁-S_1R-C_S)x₁+l_2R*S₂*x₂+l_2R(S₁-C_S-C_S1)x₃+l_R(S-S_R-C)>0,5(d_R-d_0R)S_R
7,5(1,0-0,104-0,28)1+0+0+10,73(1,0-0,33-0,28)>0,5(50,56-4,29)0,33

,8>7,63

Условие выполнено.
.6.6 Определение расчётных условий для аппаратов колонного типа от ветровых нагрузок

Район установки аппарата на территории России по скоростному напору ветра.
Таблица №12

Индекс условий работы	Условия работы	G-нагрузка от собственного веса, кгс
1	Рабочие	G1=35700
2	Испытания	G2=27850
3	Монтажа	G3=8850

В качестве расчётной схемы аппарата колонного типа принимаем консольный упруго-защемленный стержень.
.6.7 Определение периода собственных колебаний аппарата
T=T₀ ,

T₀=1,8
C_F - коэффициент неравномерного сжатия грунта, mс/м³;

J - момент инерции металлического сечения аппарата, относительно центральной оси, м⁴ ;
J=

J_F=0,065·D⁴_нк=0,065·2,1⁴=1,264
J₁= =118·10^-4

D_нк - наружный диаметр опорного кольца, м

G - ускорение силы тяжести, м/с²

Е - модуль упругости материала аппарата при расчётной температуре, кгс/м²

В рабочих условиях:

T₀=1,8·12,05 =0,305 с

T=0,305 =0,8 с

В условиях испытания:

T₀=1,8·12,05 =0,262 с

T=0,262 =0,7 с

В условиях монтажа:

T₀=1,8·12,05 =0,15 с

T=0,15 =0,4 с

Нормативное значение статической составляющей ветровой нагрузки на середине i-го участка аппарата:
g_{ist =} g_o·B_i·K (кгс/м²)

₀ - скоростной напор ветра, для 2 района g_o=35 кгс/м²

B_i - коэффициент, учитывающий изменение скоростного напора по высоте аппарата;

К - аэродинамический коэффициент;

g_1st=35·0,7·1=24,5

g_2st=35·0,7·1=24,5

g_3st=35·0,7·1=24,5

Статическая составляющая ветровой нагрузки на i-ом участке, кгс:
P_ist=g_ist·D_i·h<sub>i

1st</sub>=24,5·1,62·5,245=208_2st=24,5·1,62·5,245=208

P_3st=24,5·1,728·1,56=66

Динамическая составляющая ветровой нагрузки на i-ом участке, кгс:
P_idyn=ν·G_i·ξ·η_i
В рабочих условиях:

P_1dyn=0,7·16700·1,6·0,0098=172

P_2dyn=0,7·16700·1,6·0,0037=69

P_3dyn=0,7·2301·1,6·0,00066=2

В условиях испытания:

P_1dyn=0,7·12775·1,5·0,012=161

P_2dyn=0,7·12775·1,5·0,005=67

P_3dyn=0,7·2301·1,5·0,00086=2

В условиях монтажа:

P_1dyn=0,7·3275·1,4·0,047=151

P_2dyn=0,7·3275·1,4·0,019=61

P_3dyn=0,7·2301·1,4·0,0033=7

где ν - коэффициент, учитывающий корреляцию пульсаций скорости ветра при
ε=