Документ Microsoft Word (1) 2н. 1 Ректификация 3 1 Теоретические основы процесса ректификации 3

• Название: 1 Ректификация 3 1 Теоретические основы процесса ректификации 3
• Дата: 12.06.2022
• Размер: 6.35 Mb.
• Имя файла: Документ Microsoft Word (1) 2н.docx
• Тип: Реферат; #587104
• страница: 3 из 3

3 ректификационных Тепловой отличается расчет почти установки

1. дефлегматоре Составим таком тепловой смеси баланс жидкость установки низкокипящего по степени принципиальной используют схеме:
,
через где D – жидкость расход разделяющего греющего после пара, поверхности кг/с;

ректификация i' и периодического i'' – периодической энтальпия метод соответственно жидкой водяного повышением пара и жидкость конденсата, движущей Дж/называется кг;

поверхностном c_f, парообразования c_d и таким c_w – методы удельные диаметра теплоемкости рисунок соответственно взаимодействия исходной колонны смеси, тепловыми дистиллята и восстанавливаем кубового чистые остатка, смеси Дж/(более кг·К);

формуле t_f, степени t_dи передней t_w – скоростью температуры равновесный соответственно достигает исходной жидких смеси, массу дистиллята и постоянного кубового таблице остатка, К;

сито r_d – движения удельная отводится теплота которых парообразования слоя дистиллята, смесь Дж/канавки кг.

теплоемкостей Энтальпию аналогично определяем сопла по также таблице «характерны Свойства часть насыщенного процессов водяного характерны пара в части зависимости абсцисс от подвода давления» через при пара абсолютном кривой давлении 0,3 попадают МПа:
значительно i' = 558,9·10³ схема Дж/пара кг,

экстрактивной i'' = 2730·10^{3 смеси} Дж/аналогично кг.
колонны Температуры определяется определяем холодильника по кислоты графику (насадки рис. 4):
ректификации t_f = 102,2^◦С, действия T_f= 273 + 102,2 = 375,2 К,

основном t_d = 100,5^◦С, после T_d = 273 + 100,5 = 373,5 К,

ректификация t_w = 106,6^◦C, необходимо T_w= 273 + 106,6 = 379,6 К. 8
нижнюю Удельные чистому теплоемкости температуре определяем переноса по выходящие формуле:
с = далее с_ух_у + флегмового с_вх_в,

длиннотрубчатые где веществ с_у и веществ с_в – почти удельные смесью теплоемкости число соответственно часть уксусной отгонной кислоты и установки воды, холоди Дж/(находится кг·К). процессов Их исходной определяем жидкости по представляющий номограмме поверхности для близко определения смеси теплоемкостей отличается жидкостей.
термически При установки t_f = 102,2^◦С схеме с_f = 0,56·4190·0,4 + 1,05·4190·0,6 = 3578,26 испарение Дж/эмульгирование кг.

теплоемкости При физическими t_d = 100,5^◦С концентрации с_d = 0,565·4190·0,8 + 1·4190·0,2 = 2731,88 ректификаторы Дж/высоким кг.

случае При близкая t_w = 106,6^◦Cухудшение c_w = 0,57·4190·0,14 + 1,1·4190·0,86 = 4298,102 рисунок Дж/участвующее кг.
степени Удельную воды теплоту необходимо парообразования тепло дистиллята достигает определяем назначение по параллельно формуле:
ректификации r_d = выходе r_уx_y + испаряется r_вx_в,
более где широко r_y ибольшее r_в – часть удельные заполняет теплоты стенку парообразования состоящую соответственно формуле уксусной паром кислоты и через воды, значительно Дж/температуру кг. слой Их поддерживается определяем агента по смеси таблице «пары Удельная составляем теплота количество парообразования фазового некоторых ректификации веществ».
частичное При смесей t_d = 100,5^◦Cразмера r_d = 406,4·10³·0,8 + 2258,4·10³·0,2 = 776,8·10³ должен Дж/физических кг
определяем Принимаем виде тепловые чистый потери восстанавливаем Q_пв значение размере 3% питающую от продукта полезно ректификация затрачиваемой аппарата теплоты. дефлегматоре Получим:


D = 0,074 эмульгирование кг/с являются или D = 3600·0,074 = 266,4 жидкость кг/ч.
2. поверхности Определяем тепловых расход аппарата теплоты, жидкость отдаваемой кипения охлаждающей методов воде в увеличения дефлегматоре-поток конденсаторе.

восходящий Q_d = низкокипящим G_d(R+1)пара r_d,

разделение Вт.
3. паром Расход дистиллята теплоты в состав паровом случае подогревателе обычно исходной разделение смеси:
Q = 1,05G_fc_f(удельные t_f – которых t_нач)
разделения Здесь хорошо тепловые жидкая потери составляющие приняты в агентом размере 5%, определяем удельная колонну теплоемкость легколетучего исходной жидкости смеси определяем с_f = 0,52·4190·0,4 + 1,05·4190·0,6 = 3511,22 состав Дж/(слоя кг·К) распространены взята жидкости при могут средней дефлегматора температуре ^◦С.
Вт
4. Расход теплоты, отдаваемой охлаждающей воде в водяном холодильнике кубового остатка:
Q = G_wc_w(t_w – tк_он)
Здесь удельная теплоемкость кубового остатка с_w = 0,525·4190·0,14 + +1,05·4190·0,86 = 4091,535 Дж/(кг·К) взята при средней температуре
^◦С.

Вт.
5. Расход теплоты, отдаваемой охлаждающей воде в водяном холодильнике дистиллята:

Q = G_dc_d(t_d – t_кон)
Здесь удельная теплоемкость дистиллята с_d = 0,525·4190·0,8 + 1,03·4190·0,2 = = 2622,94 Дж/(кг·К) взята при средней температуре ^◦С.
Вт.
6. Расход греющего пара, имеющего давление р_абс = 3 МПа и влажность 5% в подогревателе исходной смеси:
кг/c
Суммарный расход греющего пара в кубе-испарителе и подогревателе исходной смеси: 0,074 + 0,5 = 0,574 кг/c или 2,0664 т/ч.

7. Расход охлаждающей воды при нагреве её на 20^◦С:

а) в дефлегматоре
м³/с
б) в водяном холодильнике дистиллята
м³/с
в) в водяном холодильнике кубового остатка

м³/с 10

4 Расчет диаметра аппарата

Для определения диаметра аппарата воспользуемся формулой:
,
где V – объемный расход проходящего через аппарат пара при средней температуре, м³/с;

ω – скорость пара в аппарате, м/c. Принимаем ω = 4 м/с.
,
где T_ср – средняя температура в аппарате, К;

p_абс– абсолютное давление при средней температуре, кгс/см²;

М_d – мольная масса дистиллята, кг/моль.

Для расчета средней температуры определим средние концентрации жидкости:


.
Затем по графику (рис. 4) определяем соответствующие им концентрации пара ,

и температуры ^◦С, ^◦С.

Среднюю температуру определяем как
^◦С,

Т_ср = 102,65 + 273 = 375,65 К.
Определяем мольную массу дистиллята:
М_d = 0,93·18 + 0,07·60 = 20,94 кг/моль.
Абсолютное давление определяем по таблице «Свойства насыщенного водяного пара в зависимости от температуры» при средней температуре 102,65^◦С:
р_абс = 1,138 кгс/см².

м³/с.
Определяем диаметр аппарата:
м.
Рассчитав диаметр аппарата, выполним его чертеж.

Заключение

В данной курсовой работе рассмотрены основы процесса ректификации, классификация ректификационных колонн по конструкции внутреннего устройства. Все виды пластин, их строение и строение. На начальном этапе удалось полностью раскрыть понятие ректификации и все, что с ней связано. На основании полученного материала подробно описаны устройства корректирующих колонн.

Подробно описаны и крышки плат. Наиболее распространенными в процессе перекачки нефти, нефтепродуктов и углеводородных газов являются колпачковые плиты. Его цель-обеспечить взаимодействие жидкости и пара. Взаимодействие происходит, когда пар пузырится через слой жидкости на пластинах. На крышной пластине имеются газовые или паропроводы, закрытые крышками.

Список использованной литературы

1. Айнштейн В.Г. «Общий курс процессов и аппаратов химической технологии: Учебник». В 2 т. / Айнштейн В.Г., Захаров М.К., Носов Г.А. - М.: Химия, 2000. – 1758с.

2. Антипов С.Т. «Машины и аппараты пищевых производств: Учебник для вузов». / Антипов С.Т., Кретов И.Т., Остриков А.Н. - М.: Высш. шк., 2001. – 680с.

3. Дытнерский Ю.И. «Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию». / Дытнерский Ю.И. - М.: Химия, 1983. – 272с.

4. Дытнерский Ю.И. «Процессы и аппараты химической технологии: Учебник для вузов». / Дытнерский Ю.И. - М.: Химия, 1995. – 368с.

5. Кавецкий Г.Д. «Процессы и аппараты пищевой технологии: Учебник для вузов». / Кавецкий Г.Д., Васильев Б.В. - М.: Колос, 1999. – 551с.

6. Лунин О.Г. «Теплообменные аппараты пищевых производств». / Лунин О.Г., Вельтищев В.Н. – М.: Агропромиздат, 1987. – 239с.

7. Мороз В.К. «Курсовое и дипломное проектирование по курсу «Эксплуатация оборудования предприятий пищевой промышленности». / Мороз В.К. - М.: Лёгкая и пищевая промышленность, 1984. – 200с.

8. Павлов К.Ф. «Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии: Учебное пособие для вузов»./ Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. - М.: ООО ТИД «Альянс», 2005. – 576с.