1. технологическая схема установки отбензинивающая колонна к1 входит в состав установки ат с двукратным испарением нефти (рис. 1). Эта схема технологически гибкая и работоспособная при любом фракционном составе нефти
 Скачать 3.72 Mb.
|
|
Средняя молекулярная масса дистиллята:  =71,81Относительная плотность дистиллята:  =0,6860Средняя молекулярная масса остатка:  =193,74Относительная плотность остатка:  =0,85207. ТЕМПЕРАТУРНЫЙ РЕЖИМ КОЛОННЫТемпература верха Тверха колонны рассчитывается как температура конденсации насыщенных паров дистиллята на выходе из колонны. Таблица 7Расчёт температуры верха колонны
Расчёт ведётся путём подбора такой температуры, при которой уравнение изотермы паровой фазы превращается в тождество:  где  ,Pi – давление насыщенных паров при Тверха, по уравнению Ашворта, Рверха – давление вверху колонны, примем равным 4 ат. Искомая температура Тверха=391,42 К = 118,42ОС. Температура низа Тниза колонны рассчитывается как температура кипения остатка. Расчёт ведётся путём подбора такой температуры, при которой уравнение изотермы жидкой фазы превращается в тождество:  где  ,Pi – давление насыщенных паров при Тниза , Рниза – давление вверху колонны, примем равным 5 ат. Искомая температура Тниза=526,20 К =253,20ОС. Таблица 8Расчёт температуры низа колонны
Температура ввода сырья в отбензинивающую колонну составляет обычно 200-220оС. Примем  = 493 К = 220ОСПри такой температуре сырьё находится в парожидкостном состоянии, поэтому необходимо определить долю отгона сырья, состав паровой и жидкой фазы его. Расчет доли отгона производим по методу А.М. Трегубова. Для этого путём последовательного приближения подбираем такое значение мольной доли отгона сырья e`, при котором выполняется тождество: Таблица 9Расчёт доли отгона сырья на входе в колонну
  Расчёты сведены в табл. 9, где e` - мольная доля отгона; сi - массовая доля отдельных фракций в нефти; ci`, xi`, yi` - мольные доли отгона отдельных фракций в сырье, в жидкой и паровой фазах сырья; Мi – молекулярный вес отдельных фракций; Рвх – абсолютное давление в зоне питания, примем его равным среднему давлению в колонне 4,5 ат или 450 кПа; Pi – давление насыщенных паров отдельных фракций при температуре ввода сырья, по уравнению Ашворта; Т – температура при которой определяется давление паров, 493 К; Тср – средняя температура кипения фракции, К. Искомая величина е`=0,1125. Молекулярные веса компонентов Mi вычисляем по формуле Воинова. По данным таблицы 9 средний молекулярный вес нефти:  Молекулярный вес паровой фазы My=  =89Массовая доля отгона:  8. МИНИМАЛЬНОЕ ФЛЕГМОВОЕ ЧИСЛО Минимальное флегмовое число Rmin определяется по уравнениям Андервуда:   где αi – коэффициент относительной летучести по отношению к ключевому компоненту  где Pi - давление насыщенных паров при температуре ввода сырья; Pk – давление насыщенных паров ключевого компонента (которым задавались в начале расчета);  - корень уравнения Андервуда. Обычно его величина находится между значениями i ключевых компонентов.В общем случае при увеличении левая часть уравнения возрастает.q – отношение количества тепла Q, которое надо сообщить сырью, чтобы перевести его в парообразное состояние, к скрытой теплоте испарения сырья Qисп:  или  где JC – энтальпия сырья при температуре ввода; JП – энтальпия насыщенных паров сырья; JЖ – энтальпия кипящей жидкости сырья. При расчёте минимального флегмового числа возможны следующие варианты. а) Если сырьё вводится при температуре кипения, то e`=0 и q=1. б) Если сырьё вводится в виде холодной жидкости, не доведенной до температуры кипения, то q>1. в) Если сырьё вводится в виде насыщенных паров, то e`=1 и q=0. г) Если сырьё вводится в виде перегретых паров, то q<0. д) Если сырьё вводится в виде парожидкостной смеси, то 0 Таблица 10 |
