НиНС КП. 1. Выбор основного оборудования насосной станции
 Скачать 3.12 Mb.
|
5. Расчет потерь напора во внутристанционных коммуникациях насосной станции и уточнение напора насосов5.1 Потери напора по длине на трение определяются по формуле: дл. i = iili, где ii - гидравлический уклон, определяемый по [2].i - длина рассматриваемого участка трубопровода с постоянным диаметром и постоянным расходом, м. На рис 3 это участки от резервуара чистой воды до точки 2 и от точки 5 до наружного водовода. При отсутствии таблиц [2] для определения потерь напора можно воспользоваться другой водопроводной формулой: дл. i = АК1liQi2, где А - удельное сопротивление трубопровода, определяемое по [4, прил.1] К1 - поправочный коэффициент на неквадратичную зависимость потерь напора от средней скорости движения воды; вводится при скорости V, меньшей 1,2 м/с и определяется [4, прил.2]. Qi - расход воды на рассматриваемом участке li, м3/с. Потери напора во всасывающем трубопроводе определяем по формуле: hдл. i = iili, li = 20 м. 2м - добавляю на перегибы. При d = 500 мм и V = 1,085 м/с 1000i =2.95, следовательно, i = 2.95*10-3 для стальных электро-сварных труб ГОСТ 10704-76 дл. i = 2.95 * 10-3 * 20 = 0,059м. Нагнетательный трубопровод. hдл. i = iili, при d = 500 мм и V = 1,5 м/с 1000i =5.7, следовательно, i = 5.7*10-3 li = 7.5 м. hдл. i = 5,7 * 10-3 * 7,5 = 0,0428 м.дл. i = hдл. iвсас. + hдл. iнагн. = 0,059 + 0,0428 = 0,1018 м. Нагнетательный трубопровод рассчитываем до стены насосной станции с учетом трубопровода на подъем до отметки 2,5 м Расчеты потерь на местные сопротивления свожу в таблицу. Потери местных сопротивлений hм = м V2/2g.
мi = 0,6292. Уточненные потери напора во внутристанционных коммуникациях определяются по формуле: н. суточн. = hдл. i + hмi = iili + мi * V2/2g + 2м.н. суточн. = 0,1018 + 0,6292 + 2 = 2,731 м. .2 Уточняем величину потребного напора насоса. Нпотр = Zсмес - Zвс. отд + hн. с. + hвод +Hзап Нпотр = 77.5 - 63 + 2,731 + 4,02 + 1 = 22,251 м. Расчет обточки рабочего колеса. .3 Вычисляем величину быстроходности: s =3,65 * n-Q, H3/4 Где n - частота вращения рабочего колеса насоса, 1450 об/мин;- подача насоса с одной стороны рабочего колеса, м3/с;- уточненный потребный напор, м s = 3,65 * 980 * - 0,2127/2 = 113,86 < 150,22,2513/4 следовательно, перемещение режимных точек обточенных колес будет идти по параболе обточки. Вычисляем значение коэффициента К К = Нпотр/Q12 = 22,25/0,21272 = 494,44 Установив численное значение коэффициента К, можно построить параболу обточки. Для этого зададимся рядом значений подачи Qобт. расчеты сводим в таблицу.
Построив по точкам параболу обточки, находим параметры точки Б пересечения кривых: НБ = 25,03 м; QБ = 225 л/с. Для точек А и Б можно записать НА = D2обт2 и QA = D2обт НБ D22 QБ D2 Следовательно, 2обт = - 22,25 * 4302 = 405,4 мм. Процент обточки номинального диаметра D2 = 460 мм составляет:460 - 405,4 100% = 11,86%, что при ns = 113,86 допустимо.11,86% / 10% - 1,2 снижение к. п. д. насоса составит 1,2%. Для построения характеристики обточенного колеса Q - H зададимся на характеристике насоса Q - H с диаметром рабочего колеса D2 = 430 мм точками 1, 2, 3, 4, выпишем с графика Hi и Qi, соответствующие этим точкам, и найдем соответствующие Hi и Qi: i = Hi* (D2обт / D2) 2 = 0,89Нii = Qi (D2обт / D2) = 0,94Qi Оформим расчеты в виде таблицы:
По координатам Qобтi и Нобтi наносим точки 1', 2', 3', 4' и проводим через них характеристику Q' - H'. |