Тепловой расчёт главного двигателя. тепловой расчет. 10. Тепловой расчёт главного двигателя. План
![]()
|
![]() ![]() 10. Тепловой расчёт главного двигателя. План: 1) 2.0 Расчёт рабочего цикла дизеля 2) 2.1 Параметры выпуска 3) 2.2Параметры конца сжатия 4) 2.3 Расчёт процесса сгорания 5) 2.4Расчёт процесса расширения 6) 2.5 Расчёт индикаторных показателей и построение диаграммы расчётного цикла 7) 2.6 Экономические показатели и расчёт основных размеров дизеля 8) Итоговые значения Дано: Дизель-прототип: 6ЧСП15/18 Pe= 101 кВт ne= 1500мин -1 εc = 14.2 Pint= 0 кПа Pd= ![]() Ta= 291 К dкл= 0,06 м Содержание в топливе C = 86.4%; H =12.35%; O2 = 1.25% Материал поршня – алюминиевый сплав Ал-4 i=6 s= 0.18 м ⌀= 0.15 м Обозначения: Pe– эффективная мощность pz –давление сгорания в точке Z расчётного цикла ne –частота вращения коленчатого вала двигателя при Pe εc –степень сжатия i –число цилиндров двигателя p – давление pmi –среднее индикаторное давление рабочего цикла дизеля T –температура pa, Ta –давление и температура окружающей среды pd, Td – давление и температура на входе в дизель без наддува pint, Tint– давление и температура на входе в дизель с наддувом pg, Tg– давление и температура отработавших газов s– ход поршня vm–средняя скорость pr, Tr – давление и температура в конце выпуска d –диаметр цилиндра dкл –диаметр тарелки клапана pi, Ti–давление и температура в конце такта впуска ⌀-диаметр цилиндра ΔT –подогрев свежего заряда, поступающий в цилиндр n1, n2–показатели политроп сжатия и расширения pc, Tc –давление и температура рабочего тела в конце такта сжатия a1’ –коэффициент избытка воздуха при сгорании py, Ty–давление и температура в конце быстрого сгорания Индикаторная цилиндровая мощность, кВт - Частота вращения, об/мин - Максимальное давление сгорания, МПа - Давление наддува, кПа - 2.0 Расчёт рабочего цикла дизеля Так как на моем судне установлен двигатель (6ЧСП15/18), схема газовоздушного тракта дизеля будет выглядеть так: ![]() Рисунок 11. Чертёж газовоздушного тракта двигателя. Диаграмма расчетного цикла дизеля будет выглядеть следующим образом: ![]() Рисунок 12. Диаграмма расчетного цикла дизеля без наддува. В расчете рабочего цикла дизеля присутствует два параметра: Убывание: Av= (Amax – Amin) + Amin Возрастание: Av=Amax – K(Amax – Amin) В данной формуле нам неизвестны определенные значения: К; Amax; Amin; Vm. Перед поиском данных значений, нам необходимо понять тип дизеля, на котором мы собираемся производить расчёты. Существует три типа дизелей: Тихоходные Средней быстроходности Быстроходные
Во-первых найдём среднюю скорость поршня по формуле: Vm= ![]() Нам известен ход поршня S=0,18м и частоту вращения коленчатого вала двигателя ![]() Vm= ![]() Из расчёта по этой формуле на известна средняя скорость поршня Vm=9 ![]() Отсюда следует, что коэффициент пересчёта интерполяции из формулы K= ![]() ![]() 2.1 Параметры выпуска Для определения давления выпуска Pr со средней скоростью движения поршня, равной Vm=9 м/с по формуле найдем: Pr = k(Prmax – Prmin)+Prmin = 1(0,95 – 0,75) + 0,75= 0,95 кПа Так как двигатель 6ЧСП 15/18 без наддувом, его температура в конце выпуска Tr = (600 – 900)K. Сначала сделаем интерполяцию по формуле: Tr = k(Tr max – Tr min) + Tr min = 1( 900 – 600)+600 = 900K Чтобы найти параметры pt, Tt, Фс, можно вычислить по зависимостям: Начнем с давления в конце впуска Pt: Pt = Pint – ![]() Диаметр цилиндра d нам известен из названия дизеля d=22, а диаметр тарелки клапана dкл= 0,08 м. Подставляем под формулу: Pt = 0 – ![]() Находим температуру в конце такта впуска Tt по формуле: Tt = ![]() Упростим расчёт коэффициент остаточных газов ![]() ![]() Проинтерполируем коэффициент остаточных газов ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Так же нужно проинтерполировать подогрев свежего заряда, поступающий в цилиндр ![]() ![]() Т.к в двигателе 6ЧСП18/22 эффектная мощность Pe = 242 kBm, без охладительного компрессора наддувочного воздуха то ![]() Tint= ![]() ![]() ![]() Все значения найдены, теперь подставляем в исходную формулу: Tt= ![]() Теперь находим коэффициент наполнения Фс по формуле: ![]() В методичке степень сжатия ![]() ![]() 2.2 Параметры конца сжатия По условию нам известны следующие данные:
Сначала найдем показатель политропы n1, который изменяется в диапазоне от 1,34 до 1,38. Для этого проинтерполируем n1: n1= k(n1max- n1min) + n1min= 0,6( 1,38 – 1,34) + 1,34 = 1,36 Теперь находим давление рабочего тела в конце такта сжатия по формуле: ![]() ![]() Находим температуру рабочего тела в конце такта сжатия по формуле: ![]() Находим количество воздуха теоретически необходимое для сгорания 1кг топлива: ![]() Теперь находим количество «чистых» продуктов сгорания 1кг топлива: Mo ![]() ![]() ![]() Также необходимо учитывать, что смесеобразование в дизеле несовершенно, т.е в цилиндр поступает количество свежего заряда, рассчитываемого по формуле: ![]() ![]() Интерполируем коэффициент избытка воздуха сгорания ![]() Нам известно, что ![]() ![]() ![]() ![]() Подставляем в изначальную формулу: ![]() ![]() ![]() Находим количество продуктов сгорания M: M=Mo+( ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Теперь найдем количество остаточных газов Mr, по фромуле: Mr = ![]() Находим действительный коэффициент молекулярного изменения: ![]() 2.3 Расчёт процесса сгорания Неизвестно температура циклаTz, поэтому находим ее из уравнения сгорания: ![]() Для начала найдем удельные средние молярные изохорные теплоемкости рабочего тела по формулам: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Интерполируем коэффициент использования теплоты при достижении объема. Для МОД ξz(0,8…0,85) ξz= 0,6( 0,85 – 0,8) + 0,8 = 0,83 Так же интерполируем степень повышения давления ![]() ![]() ![]() Найдем температуру расчетного цикла в точке y: Ty = ![]() Так же найдем давление сгорание в точке z расчетного цикла: ![]() Нам известны все значения, теперь находим температура циклаTz: ![]() ![]() Получаем: 30,2Tz + ![]() По формуле: ![]() ![]() ![]() Откуда: Tz= ![]() 2.4 Расчёт процесса расширения Найдем степень предварительного расширения: ![]() Теперь найдем степень последующего расширения: ![]() Осталось вычислить рабочего тела в точке “в ” расчетного цикла: Pв= ![]() ![]() Перед этим проинтерполируем показатель политропы n2: Без наддува n2 (1,15…1,28) n2=k(n2max- n2min) + n2min= 0,6(1,28 - 1,15) + 1,15 = 1,23 Подставляем под формулу: Pв = ![]() Tв = ![]() 2.5 Расчёт индикаторных показателей и построение диаграммы расчётного цикла. По результатам расчета цикла определяют среднее индикаторное давление расчетного цикла, кПа; Pmiʹ= ![]() Pmiʹ= ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() А так же произведём расчёт скруглённого цикла по формуле: pmi = ξскр*𝐏𝐦𝐢′; где ξскр = 0,92…0,97 для раздельных камер сгорания. Проинтерполируем ξскр: ξскр = ξmin+ (ξmax – ξmin)* k =0,92 + (0,97 – 0,92) * 0,6=0.95 Найдём Pmi: pmi= 0,95*1082 = 1027,9 кПа График индикаторной диаграммы: В дальнейшем для определения графическим способом среднего индикаторного давления Pmi необходимо ось абсцисс разбить на целое число отрезков, а именно, необходимо разбить отрезок Vs (рабочий объём цилиндра). Так как Vs = Vt– Vc, а Vc = ![]() ![]() ![]() Разместим диаграмму на листе миллиметровой бумаги площадью 30х40 см или 300х400 мм. Нужно разбить диаграмму на объемы. Принимаем, что полный объём соответствует Vt= 250 мм, тогда: Vc = ![]() ![]() Найдем сколько кПа будет находится в 1 мм на оси ординат по следующей формуле: m = ![]() ![]() ![]() Для проведения линии без наддува на диаграмме найдём его значение с учётом масштаба: Pa′= ![]() ![]() ![]() Объём Vt условно принимаем за «1».Поделим этот объём на 10 частей: V1 = 1; V2 = 0,9; V3 = 0,8 . . . V10 = 0,1 Далее рассчитаем величину давлений сжатия для каждого обьемаVn по формуле: Pс= 𝐩𝐭 ∗ ![]() где: ![]() Vt – полный объём pt – давление в конце такта впуска n1 – показатель политропы сжатия p1 = 83,4* ![]() p0,9 = 83,4* ![]() p0,8 = 83,4* ![]() p0,7 = 83,4* ![]() p0,6 = 83,4* ![]() p0,5 = 83,4* ![]() p0,4 = 83,4* ![]() p0,3 = 83,4* ![]() p0,2 = 83,4* ![]() p0,1 = 83,4* ![]() Для более точно построения графика нам требуется найти давление в следующих точках: Vn = 0,125; 0,15; 0,175 P0,125 = 83,4* ![]() P0,15 = 83,4* ![]() P0,175 = 83,4* ![]() Определим абсциссы и ординаты точек c,y,z: Точка «С»: Cx =Vc= 17,7 мм Cy = ![]() ![]() Точка «y»: Yx = Vc=17,7 мм Yy = ![]() ![]() Точка«z»: Zx =Vc*p=17,7 *2,31=41мм Zy = ![]() ![]() С линией давления сжатия закончили, теперь приступаем к линии расширения- так же находим величину давления для каждого объема: 𝐏𝐳′=𝐩в( ![]() 𝐩в – давление рабочего тела в точке «В» расчётного цикла 𝐧𝟐 – п иьоказатель политропы расширения p1′ = 359*( ![]() p0,9′ = 359*( ![]() p0,8′ = 359*( ![]() p0,7′ = 359*( ![]() p0,6′ = 359*( ![]() p0,5′ = 359*( ![]() p0,4′ = 359*( ![]() p0,3′ = 359*( ![]() p0,2′ = 359*( ![]() p0,1′ = 359*( ![]() Определяем положение точек Pvn’ и Pvn” на графике. Для этого величины давлений делим на масштаб: Pv1 = ![]() ![]() Pv0,9 = ![]() ![]() Pv0,8 = ![]() ![]() Pv0,7 = ![]() ![]() Pv0,6 = ![]() ![]() Pv0,5 = ![]() ![]() Pv0,4 = ![]() ![]() Pv0,3 = ![]() ![]() Pv0,2 = ![]() ![]() Pv0,1 = ![]() ![]() Определим среднее индикаторное давление графическим способом, методом трапеции по формуле : P’mi= ![]() Где 𝑦1- отрезок, заключенный внутри контура диаграммы объема Vn (между линией расширения и сжатия) Находим У1,У2 и т.д. У1 = p1′- p1=359-83,4=275,6 кПа У2 = p0,9′- p0,9 =409-96,3 =312,7 кПа У3 = p0,8′- p0,8 =472-113 =359 кПа У4= p0,7′ - p0,7 =557-136=421 кПа У5 = p0,6′ - p0,6 =673-167=506 кПа У6 = p0,5′ - p0,5 =842-214=628 кПа У7 = p0,4′- p0,4 =1108-290 =818 кПа У8 = p0,3′ - p0,3 =1578-429 =1149 кПа У9= p0,2′ - p0,2 =2599-744=1855 кПа У10 = p0,1′ - p0,1=6097-1911=4186 кПа Pmi’= = ![]() =1051кПа Pmi’(диаграммы)=1051 кПа Найдём среднее индикаторное давление с учётом коэффициента скругления: Pmi1=P’mi * ξскр = 1051* 0,93= 998,4 кПа Теперь проведем оценку точности графических вычислений. Определяю расхождение между давлениями определенными по формуле и диаграмме: ∆Pmi= ![]() ![]() 2.6 Экономические показатели и расчёт основных размеров дизеля Для начала найдем индикаторный эффективный КПД, по формулам: ni = ![]() ne = ni ![]() Начнем с индикаторного КПД n: Здесь плотность свежего заряда на входе в двигатель с наддувом Pint= ![]() Нам дана газовая постоянная воздуха: Pint = ![]() Так же необходимо найти количество воздуха в кг, необходимое для сгорания 1 кг топлива: Lo’ = Lo ![]() Lo=14,3 ![]() Газовая постоянная ![]() ![]() Подставляем под формулу: Lo’= 14,3 ![]() Подставляем все значения под индивидуальный КПД: ni= ![]() Теперь находим эффективный КПД: ne = ni ![]() Проинтерполируем nm: nм(0,8..0,9) k(nm мax- nm мin) + nm мax= 0,6(0,9 - 0,8) + 0,8 =0,86 Подставим под изначальную формулу: ne= 0,25 ![]() Теперь просчитаем удельные индикаторный и эффективный расходы топлива: bi= ![]() be= ![]() Для начала высчитаем индикаторный расход топлива: bi= ![]() Нам известно bi, находим эффективный расход топлива: be = ![]() Теперь найдем диаметр цилиндра по формуле: d= ![]() Для этого найдем Pme среднее эффективное давление: Pme = Pmi ![]() ![]() Оставшиеся значения нам даны: Число цилиндров i=6 ![]() Подставляем все значения под формулу: d= ![]() Осталось найти ход S поршня по формуле: S = ![]() |