Главная страница
Навигация по странице:

  • 2.7 Выбор электрических аппаратов и токоведущих частей для цепей 220 кв

    		•

    курсовой. Курсовой КЭС. 2. 1Выбор генераторов 4 2 Расчет нагрузок 4


    Скачать 335.97 Kb.
    Название2. 1Выбор генераторов 4 2 Расчет нагрузок 4
    Анкоркурсовой
    Дата25.10.2021
    Размер335.97 Kb.
    Формат файлаdocx
    Имя файлаКурсовой КЭС.docx
    ТипРеферат
    #255463
    страница2 из 3
    1   2   3

    2.6 Расчет токов короткого замыкания
    Для выбора аппаратов и токоведущих частей в заданных присоединениях необходимо рассчитать токи короткого замыкания. Составляем расчетную схему электроустановки. Указываем все элементы и их номинальные параметры, влияющие на ток короткого замыкания. Точки короткого замыкания намечаем только на тех цепях, в которых необходимо выбрать аппараты и токоведущие части.

    Составляем схему замещения, в которой все элементы представляем в виде индуктивных сопротивлений, величину которых подсчитываем по формулам, в относительных единицах при Sб=1000 МВА. А также принимаем Uб = Uср соответствующей ступени. Все сопротивления обозначаются с индексами *, который для упрощения мы в дальнейшем опускаем.












    Рисунок 2 Схема замещения для расчетов токов к.з
    ; [7]


    ;



    [8]



    ;



    ;



    ;







    ;



    ;



    ;





    ;

    ;


    Дальнейший расчет ведем в таблице 5.

    Таблица 5 Расчет токов к.з

    Точка КЗ
    К-1
    К-2

    Источники
    G1,G2,
    G3,G4,G5,G6,G7,G8
    С
    G1,G2,G3
    G3,G4,G5,G6,G7,G8

    Базовая мощность Sб, МВА
    1000

    Среднее напряжение Uср,кВ
    230
    115

    Номинальная мощность

    источников Sном, МВА
    2·235,3=470.6
    6·137,5=825
    1400
    2·235,3+1400=

    =1870.6
    6·137,5=825

    Результирующее сопротивление x*рез, о.е.
    0,254
    1,345
    1,275
    0,45
    1,105

    , кА




    Е”*
    1,13
    1,13
    1
    1,02
    1,13

    , кА










    ,кА






















    c
    0,01+0,05=0,06
    0,01+0,05=0,06
    0,01+0,05=0,06
    0,01+0,05=0,06
    0,01+0,05=0,06



    0,67
    0,78
    1
    1
    0,72

    I = I , кА
    7,44
    1,64
    1,96
    11,3
    3,67

    k

    1,965
    1,965
    1,78
    1,935
    1,965

    Tа, с
    0,26
    0,26
    0,035
    0,15
    0,26

    , кА












    0,79
    0,79
    0,18
    0,67
    0,79

    ,кА











    Составляем сводную таблицу результатов из таблицы 5. в таблицу 6. и определяем суммарные токи короткого замыкания;
    Таблица 6 Суммарные токи К.З

    Точка К.З.
    Uср.к., кВ
    Источник
    Iп.о, кА
    Iп.τ, кА
    iу, кА
    ia.τ, кА

    К-1
    230
    Система
    1,96
    1,96
    4,9
    0,499

    G1,G2
    11,1
    7,44
    30,8
    12,4

    G3,G4,G5,G6,G7,G8
    2,1
    1,64
    5,84
    2,35

    Суммарное значение
    15,16
    11,04
    41,5
    15,25

    К-2
    115
    С + G1,G2
    11,3
    11,3
    30,9
    10,7

    G3,G4,G5,G6,G7,G8
    5,1
    5,1
    14,2
    5,7

    Суммарное значение
    16,4
    16,4
    45,1
    16,4


    2.7 Выбор электрических аппаратов и токоведущих частей для цепей 220 кв
    Выбор выключателей и разъединителей: Определяем расчётные токи продолжительного режима. В цепи блока генератор – трансформатор определяется по наибольшей электрической мощности генератора

    ТГВ – 220(Sном = 231,57 МВ·А);
    ; [9]

    Расчётные токи короткого замыкания принимаем по таблице 6., с учётом того, что все цепи входят в расчетную зону I, т.е. проверяются по суммарному току короткого замыкания. Термическая стойкость определяется по формуле:
    [10]
    кА2∙с
    Выбираем выключатель серии ВГБ-220 и разъединитель серии РНД-220/3200.
    Таблица 7 Данные выключателя, разъединителя


    Расчётные данные
    Каталожные данные

    Выключатель

    ВМТ-220Б-20/1000 УХЛ1
    Разъединитель

    РНДЗ-1-220/630 T1

    Uуст = 220 кВ
    Uном = 220 кВ
    Uном = 220 кВ

    Iмах = 608 А
    Iном = 3150 А
    Iном = 3200 А

    In.τ = 8,43 кА
    Iоткл = 50 кА
    –

    iу = 10,98 кА
    iдин = 35,5 кА
    iдин = 45 кА

    iа.τ = 3,89 кА
    кА
    –



    кА


    кА
    –

    IПО,0 = 15,16 кА
    Iпр, с = 128 кА
    Iпр, с = 160 кА

    Вк = 6,08 кА2∙с
    кА2∙с
    I2T tT= кА2 c


    Выбор шин:

    Выбираем сборные шины 220 кВ и токоведущие части по наибольшей электрической мощности ТГВ-220-2УЗ;

    Принимаем провод серии АС-300/66; q = 300мм2; Iдоп = 680 А. Фазы расположены горизонтально с расстоянием между фазами 400см.
    Iмах = А < Iдоп = 680 А;
    Проверку шин на схлестывание не производим, так как . Проверка на термическое действие тока короткого замыкания не производим, так как шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе. Учитывая, что на открытом распределительном устройстве 220 кВ расстояние между проводами меньше, чем на воздушных линиях, проведем проверку по условиям коронирования: начальная критическая напряженность
    [11]

    Напряженность вокруг провода

    Условие проверки:



    Провод АС-300/66 по условиям коронирования не проходит.

    Для уменьшения явления коронирования, применяем расщепление провода в каждой фазе, снова проведём проверку:
    [12]


    [8. с.247.(Т4-5)]

    см




    Провод АС-300/66 по условиям коронирования проходит.

    Токоведущие части выполняются гибкими проводниками, сечение выбираем по экономической плотности тока jэ=1,0 [А/мм2].
    qэ = мм2
    Принимаем 2×АС 300/66; d = 24,5 мм;
    Iдоп = 2∙608 = 1216 А; Iмах = 608 А < Iдоп = 1360 А;
    Токоведущие части выполнены таким же проводом, что и сборные шины, следовательно, проходят по всем проверкам.

    Выбор изоляторов:

    На стороне 220 кВ согласно ПУЭ [6.с.45(Т.2-4)] принимаем к установке подвесные изоляторы типа ПС12 – А по 12 изоляторов в гирлянде.

    Выбор трансформаторов тока и напряжения:

    Сборные шины 220 кВ выполняются гибкими шинами, поэтому трансформаторы тока и напряжения устанавливаются открыто. Предварительно принимаем к установке трансформаторы тока типа ТФЗМ-220Б-1. Составляем таблицу вторичной нагрузки.

    Таблица 8 Таблица вторичной нагрузки


    Прибор
    ТИП
    Нагрузка фаз, В∙А

    А

    В
    С

    Амперметр
    Э-378
    0,1
    0,1
    0,1

    Ваттметр
    Д – 323
    5
    -
    5

    Варметр
    Д – 335
    0,5
    -
    0,5

    ИТОГО:
    5,6
    0,1
    5,6


    Из таблицы видно, что наиболее загружены фазы А и С. Рассчитываем общее сопротивление
    ;

    Ом;
    Вторичная нагрузка трансформатора тока в классе точности 0,5 составляет 1,2 Ом. Сопротивление контактов принимаем 0,1 Ом, тогда сопротивление проводов:
    rпр = r2ном - rприб - rк=1,2 - 0,224 - 0,1 = 0,876 Ом;
    Зная rпр , можно определить сечение соединительных проводов. Используем для вторичных цепей провода с медными жилами (ρ=0,0175). Расчетную длину принимаем 100 м. В качестве соединительных проводов применяем многожильные кабели.
    мм2
    Принимаем контрольный кабель с медными жилами сечением 2,5 мм2 марки КВВБП.

    Предварительно принимаем трансформатор напряжения типа НКФ-220-58У1. Составляем таблицу вторичной нагрузки трансформатора напряжения.
    Таблица 9. Таблица вторичной нагрузки трансформатора напряжения


    Прибор
    ТИП
    Мощность

    одной

    обмотки, ВА
    Число

    обмоток
    cosφ
    sinφ
    число
    Потребляемая

    мощность

    P, Мвт
    Q, МВар

    Вольтметр
    Э – 378
    2
    1
    1
    0
    1
    2
    -

    Частотомер
    Н – 397
    10
    1
    1
    0
    1
    10
    -

    Вольтметр
    Н – 344
    10
    1
    1
    0
    1
    10
    -

    Ваттметр
    Н – 348
    10
    2
    1
    0
    1
    10
    -

    Частотомер
    Э-373
    1
    1
    1
    0
    2
    2
    -

    Вольтметр
    Э-378
    2
    1
    1
    0
    2
    4
    -

    Синхроноскоп
    Э – 327
    10
    1
    1
    0
    2
    20
    -

    Итого
    58
    -


    Принимаем к установке трансформатор напряжения НКФ-220-58У1.
    1   2   3

    написать администратору сайта