Машины и аппараты химических производств. 2 Литературный обзор
 Скачать 378.07 Kb.
|
 - расчётная температура неизолированных фланцев (таблица 1.37 стр.92) - расчётная температура болтов (таблица 1.37 стр.92). - для болтов из стали 35Х по (таблице VII стр. 285). - для болтов диаметром dб=20мм (стр.98) расчётная площадь поперечного сечения fб болта (шпильки) по внутреннему диаметру резьбы.nб=32 – количество болтов. yб yп – линейная податливость болтов и прокладки. yф – угловая податливость фланцев по (формуле 1.130 стр.99).  где  - расчётная длина болта. - расстояние между опорными поверхностями головки и гайки определяется конструктивно. где  - характеристика плоских неметаллических прокладок по (таблице 1.44 стр.98) где    где   - для стали из стали 12Х18Н10Ттогда  Определим коэффициент жёсткости фланцевого соединения по (формуле 1.134 стр.99), при стыке фланцев одинаковой конструкции.  (25) Определим болтовую нагрузку в условиях монтажа до подачи внутреннего давления.  где Pпр=20Мпа – для паронитовой прокладки см. (таблица 1.44 стр.98) Определим болтовую нагрузку по (формуле 1.136 стр.100)  Определим приведённый изгибающий момент по (формуле 1.145 стр.101)  (26)     где  - соответственно для материала фланца при 20°C - соответственно для материала фланца при расчётной температуре 19°C по (таблице 1.3 стр.11)Проверка прочности и герметичности соединения Условия прочности болтов.  - для материала болтов при расчётной температуре t=20°C,  t=19°C.  Условия прочности болтов выполняются. П  роверка прочности неметаллических прокладок из паронита Где  - для прокладки из паронита см. (таблица 1.44 стр.98) Определим максимальное напряжение в S1 сечении фланца, ограниченного размером по (формуле 1.143 стр.100)где D*=D=0.8м При D>20S1 800>20*13 Верно. (27)   TФ и fФ – безразмерные параметры, определяемые соответственно по (формуле 1.143 стр. 100) и (рис. 1.42 стр. 101). fФ=3.0 при β1=2.6 (β1=  = 2.6) Определим максимальное напряжение в сечении, ограниченном размером S0.  Определим окружное напряжение в кольце фланца по (формуле 1.146 стр.101).  Определим напряжение во втулке от внутреннего давления: Тангенциальное  Меридиональное  Определим условие прочности для сечения фланца, ограниченного размером S1=13  (28) Условие выполняется. где  - допускается напряжение, равное пределу текучести стали12Х18Н10Т при t=20˚C см. (таблицу II стр.282)Определим условие прочности для сечения, ограниченного размером S0=5 (29)  где  - для фланца из стали 12Х18Н10Т в сечении S0 при PP=0.5МПаУсловие герметичности, фланцевого соединения определяется углом поворота фланца.  (30)где  см. (формулу 1.150 стр.102) 6 Заключение Тема данного курсового проекта это, попытка произвести расчёт дефлегматора, для конденсации паров тяжёлой воды, по существующим упрощённым методикам. В расчётах были использованы табличные и справочные данные пособий [1], [2], [3], [4], использовались усреднённые и приближённые значения, и формулы. Массообменные процессы и процессы теплопередачи, габаритные размеры установки и многие другие параметры будут, существенно отличатся от расчётов произведённых по специализированным лицензионным компьютерным программам. Произведённые расчёты показали, что для требуемых условий походит холодильник со следующими параметрами: -диаметр кожуха D=800мм -диаметр трубочек dН=25*2мм -количество труб n=465шт -число ходов Z=1 -d1=250мм – диаметр условного прохода штуцеров для трубного пространства при числе ходов по трубам Z=1. -длина труб L=2м -d2=250мм – диаметр условного прохода штуцеров к межтрубному пространству -число сегментных перегородок - 4. -площадь самого узкого сечения потока в межтрубном пространстве 0,070(м2). Толщина стенок кожуха, днища, крышки, стенок штуцеров с учётом всех прилагаемых нагрузок минимальная будет равна 4мм. Максимальная толщина выбирается при изготовлении холодильника в зависимости от выбранного способа. Либо используется стандартные размеры и толщины труб либо изделия изготавливаются индивидуально. Данный аппарат предполагается использовать для работы в агрессивной среде, поэтому к нему предлагаются особые требования это: безопасность, надёжность, мобильность, высокая коррозионная стойкость, простота обслуживания. Все эти качества данного аппарата мы можем определить только в процессе эксплуатации, в реальных условиях производства. Данная конструкторская документация в курсовом проекте позволяет изготовить установку по конденсации паров тяжёлой воды при использовании существующих производственных мощностей и персонала завода. Стоимость изготовления установки получится не высокая, технико-экономическую эффективность внедрения установки оценить нельзя вследствие отсутствия данных по стоимости "свежей" тяжёлой воды, которую данный холодильник позволяет сберечь. Дефлегматор минимально воздействует на окружающую среду, позволяет собирать тяжёлую воду из трудно доступных полостей существующего оборудования. Возможна утилизация разливов, это очень актуально ввиду отсутствия в настоящее время мощностей по промышленному производству тяжёлой воды. Так как эксплуатационные потери воды восполняются в основном за счёт существующих запасов. Список используемых источников 1. К.Ф. Павлов «Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии». Издание седьмое под редакцией П.Г. Романкова. Изд. «Химия» Ленинградское отделение 1969г. 2. Я.З. Казавчинский, П.М. Кисельман, В.А. Кириллин,Тяжёлая вода Термофизические свойства под редакцией академика В.А. Кириллина Государственное Энергетическое издательство. Москва 1963г. 3. П.Л. Кириллов, Г.П. Богословская "Теплообмен в ядерных Энергетических установках» Москва Энергопром Атом издат 2000г. 4. Ю.И. Дытнерский."Пособие по проектированию" Основные процессы и аппараты Химической технологии под редакцией доктора технических наук профессора Ю.И. Дытнерского. МИФИ.071529.08.000 ПЗ |