расчет чд. 2 часть. 2 расчет усилителя промежуточной частоты
Скачать 129.45 Kb.
|
2 РАСЧЕТ УСИЛИТЕЛЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЧАСТОТЫ На основании эскизного расчета приемника, был определен требуемый коэффициент усиления усилителя промежуточной частоты Для получения необходимого коэффициента усиления и обеспечения заданной селективности по соседнему каналу необходимо 2 каскада УПЧ, один из которых будет апериодическим усилителям, и один резонансным каскадом усилителя с ФСИ. Рассчитаем схему каскада УПЧ с четырехзвенным фильтром сосредоточенной избирательности. Рисунок 2.1 – Схема усилителя промежуточной частоты Исходные данные: частота настройки fПЧ = 10,7 МГц; полоса модуляционного сигнала fmin = 0,1 кГц; fmax = 11 кГц; расстройка на частоту соседнего канала ΔfСК = 175 кГц; избирательность на уровне полосы пропускания δп = 3 дБ (необходимо получить δСК = 35 дБ). Расчет производим следующим образом. Выбор транзистора производим при выполнении условия: fY21 > (2…3)fПЧ = 3·10,7 = 32,1 МГц, (2.1) где fY21 = f·h11Б/ZБ. Выбираем транзистор КТ104В, с параметрами: статический коэффициент передачи тока h21Э = 40 ÷ 160; h11Б = 35 Ом; h22Б = 4 мкСм; СК = 50 пФ; τК = 70 пс; │h21Э│= 11; UК = 5 В; IК = 50 мА; СЭ = 10 пФ, частота среза . Рассчитываем граничную частоту где =2,8 Ом. Так как fY21>32,1 МГц выбор транзистора считаем правильным. За требуемую полосу пропускания тракта УПЧ возьмем значение рассчитанное в эскизном расчете 127,3 кГц. Задаемся числом звеньев фильтра n = 5. Определяем ослабление на границе полосы П, создаваемое одним звеном: Примем обобщенную расстройку X = 0,8 Определяем разность частоты среза: где П – полоса пропускания тракта УПЧ. Определяем относительную расстройку: где – расстройка на частоту соседнего канала, 175 кГц; Уточняем значение параметра η для одного звена ФСИ: где ; – собственное затухание контура, 0,0012. Рисунок 2.2 – Резонансные кривые для расчета ослабления соседнего канала одним контуром С помощью обобщенных резонансных кривых на рисунке находим ослабление соседнего канала , обеспечиваемое одним звеном. Определяем общее расчетное ослабление фильтра на частоте соседнего канала: где - ухудшение избирательности из-за рассогласования фильтра с источником сигнала и нагрузки. Величина задается в пределах 3…6 дБ; =45 –ослабление обеспечиваемое 4 контурами; Таким образом, требуемая избирательность обеспечивается при n = 5; ΔfСР=159,1 кГц. Рассчитаем Y – параметры транзистора. где Для расчета элементов звеньев и параметров каскада с ФЗИ задаются величиной номинального характеристического сопротивления фильтра ρ0 = 20 кОм. Вычисляем коэффициент трансформации для первого контура ФЗИ: (2.11) Следовательно, Вычисляем коэффициент трансформации для последнего контура ФЗИ: (2.13) Если , то для согласования фильтра с коллекторной цепью параллельно входу фильтра включают шунтирующий резистор с проводимостью: Выбираем по стандартный резистор - 28 кОм типа МЛТ-0,125. Рассчитываем элементы, образующие звенья фильтра: При этом . где КСВ – коэффициент связи, 0,8. Рассчитаем коэффициент усиления каскада, нагруженного на ФСИ: где коэффициент передачи ФСИ, выбирают, в пределах (0,2…0,4). Выполним расчет элементов температурной стабилизации рабочей точки усилительного каскада с фильтром. Рассчитываем сопротивление резистора в цепи эмиттера R3 , приняв IК0 ≈ IЭ : где UR3 = (0,15 - 0,2)EК; – напряжение питания, 12 В. Выбираем R3 = 2,4 кОм типа МЛТ-0,125. Определяем сопротивление резистора R1 в цепи делителя: При этом выбираем и напряжении на резисторе R2: Выбираем по ГОСТ R1 = 24 кОм типа МЛТ-0,125. Находим сопротивление резистора R2: Выбираем по ГОСТ R2 = 5 кОм типа МЛТ-0,125. Определяем емкость блокировочного конденсатора: Выбираем по ГОСТ С1 = 820 пФ типа К50-6 на напряжение 20 В. Проверим общий коэффициент усиления, необходимо чтобы выполнялось условие: Купч > 18,1 21> 18,1 Условие выполняется, необходимый коэффициент усиления получен. 3 РАСЧЕТ ЧАСТОТНОГО ДЕТЕКТОРА В качестве частотного детектора выбираем частотный детектор с фазовым детектированием, как простой в настройке и не критичный к параметрам применяемых элементов [5]. Принципиальная схема частотного детектора приведена на рисунке. Рассчитаем все элементы данной схемы. Рисунок 3.1 – Принципиальная схема частотного детектора Зададим следующие характеристики для расчета: номинальная рабочая частота детектора fo=10,7 МГц; максимальная девиация частоты Δfмакс=50 кГц; верхняя частота модуляции Fмакс=11 кГц; Задаемся оптимальной величиной обобщенного коэффициента связи контуров β=1. Определяем максимальную величину обобщенной расстройки: αмакс=0,5β=0,5 Эквивалентная добротность контуров определяется по формуле: Величина конструктивного коэффициента связи равна: kсв= β/Qэ=1/35,6=0,028 (3.2) Выбираем диоды 1N4148, их крутизна Sд=6мА/В и емкость Сд=1,0 пФ. Принимаем сопротивления нагрузки R2=R3=10 кОм, R1=2 кОм Емкость монтажа См=5 пФ и собственная добротность контуров Qк=150. Величины емкостей нагрузки диодов (в пикофарадах) равны: где Fмакс – максимальная частота модуляции в килогерцах; Выбираем стандартное значение 3,6 нФ. Определяем угол отсечки токов диодов по формуле: (3.4) Коэффициент передачи детекторов по напряжению вычисляется по формуле: Кд=cos θ = cos 0,57=0,86 (3.5) Определяем собственное и резонансное эквивалентные сопротивления контуров: Rк=2пfoL1Qк=2ꞏ3,14ꞏ10,7ꞏ106ꞏ0,12ꞏ10-6ꞏ150=1209 кОм (3.6) Rэ=2пfoL1Qэ=2ꞏ3,14ꞏ10,7ꞏ106ꞏ0,12ꞏ10-6ꞏ53,5=429 Ом (3.7) Определяем максимальное напряжение на выходе дискриминатора: Uвыхд=0,33ꞏIкꞏRэꞏm2вкꞏКдꞏ0,2 (3.8) где mвх – коэффициент включения контура, принимают равным 1. Uвыхд =0,33ꞏ3ꞏ0,429ꞏ12ꞏ0,86ꞏ0,2=73 мВ (3.9) Емкость С1 находим по формуле: С1=(3…5) ꞏ104/(foRэ) =3ꞏ104/(10,7ꞏ ꞏ429)=0,61 нФ (3.10) Выбираем стандартный конденсатор 0,68 нФ. Индуктивность L3 дросселя определяется как L3=(10…20)L1=20ꞏ0,12=2,4 мкГн (3.11) Полная принципиальная схема частотного детектора приведена в Приложении 3. |