курсовая процессы и аппараты. 5 Тепловой расчёт. 5 Тепловой расчёт. 1 Выбор схемы движения агентов
Скачать 18.28 Kb.
|
5 Тепловой расчёт. 5.1 Выбор схемы движения агентов. Выбираю агентов теплоносителей противоточные. 5.2 Определяю среднюю температуру процесса при охлаждении.
tб = tб - tм ; tб = 80о – 30о = 50о tм = tб – tм ; tм = 20о – 10о = 10о Если отношение tб < 2, то средняя температура определяется как tм среднее арифметическое: 50о > 2, то отсюда следует, что в нашем 10о отношении это больше 2, поэтому: tср = tб - tм 2,3* Lg tб tм tcр = 50о – 10о = 40о = 25о 2,3*Lg 50о 2,3*Lg5 10о 5.3 Определяю тепловую нагрузку Q. Q = G*C* (T1 – T2) = W T Q = 10 000 * 3184,4* (80 – 20) = 530673 Вт 3 600 5.4 Определяю расход воды. Конечная температура охлаждающей воды t2 = 30оС, определяем расход воды по формуле: qхол= Q = 530 673 = 530 673 = 6,3 кг/сек c*(t2-t1) 4 190*(30-10) 83 800 6,3 кг/сек = 22 680 кг/ч. 5.5 Определяю коэффициент теплопроводности. 1 k = 1 + + 1 Где - толщина труб, - теплопроводность, - коэффициенты теплоотдачи. 5.5.1 Определяю режим движения воды в межтрубном пространстве: Re= * Где - скорость движения жидкости, - плотность, кг/м3 - вязкость воды. Задаюсь скоростью = 2 м/с. = 998,кг/м3 = 1*10-3, н*сек/м2 Re(в) = 2*998 = 1996 = 1996000 1*10-3 0,001 Re(в) =1996000, т.е движение жидкости устойчивое турбулентное. 5.5.2 Определяю режим движения уксусной кислоты в трубном пространстве. = 1026 кг/м3 = 1,11*10-3 н*сек/м2 Re(ук.к.) = 2* 1026 = 2052 = 1848649 1,11*10-3 0,00111 Re(ук.к.) = 1848649, выражено устойчивое турбулентное. 5.5.3 Для определения критерия Прандтля: Pr = * C Где - вязкость воды, н*сек/м2, С – удельная теплоёмкость воды, Дж/кг*град, - теплопроводность. Трубы изготавливаются из стали 3. Теплопроводность воды = 0.515*1,16 = 0,5974. Определяю критерий Прандтля для воды. Pr(в) = 10-3*4190 = 4,19 = 7,014 0,5974 0,5974 Pr(в) = 7,014 5.5.4 Определяю критерий Прандтля для уксусной кислоты. Теплопроводность уксусной кислоты = 0,326 ккал/м*град. Pr(ук.к.)= 1,11*10-3 * 3184,4 = 3,53 = 10,83 0,326 0,326 Pr(ук.к.) = 10,83 5.5.5 Определяю процесс теплообмена. Nu = 0,026 * Re0,8 * Pr0,45 Nu(в) = 0,026 * 19960000,8 * 7,0140,45 = 6851 Nu(ук.к.) = 0,026 * 18486490,8 * 10,860,45 = 7845 Задаюсь диаметром трубок d1 = 32 мм и d2 = 28 мм, тогда толщина стенки составит = 2 мм. 5.5.6 Определяю 1 и 2 . 1 = * Nu d1 1 = 0,5974 * 6851 = 4093 = 12791 0,32 0,32 1 = 12791 2 = * Nu d2 2 = 0,326 * 7845 = 2557 = 9132 0,28 0,28 2 = 9132 k = 1 + 0,02 + 1 = 0,0008 + 0,0005 + 0,0011 = 0,0024 = 1454 12791 40 9132 5.6 Определяю поверхность теплообмена при прямотоке. Q F = k * tср Где Q – тепловая нагрузка, k – коэффициент теплопроводности, tср – средняя температура процесса при охлаждении. 530673 530673 F = 1454 * 25 = 36350 = 14,6 F = 14,6 м2. Согласно существующим нормалям, принимаю стандартный теплообменник одноходовой с неподвижными трубными решётками с поверхностью F =15 м2 и с диаметром кожуха Д = 400 мм, d=25/21мм, с числом трубок 93 штуки, длина трубок L = 2000 мм (смотри таблицу 4 -3). |