А. Г. Овсянников доктор технических наук, профессор, зав каф. Твн нгту А. А. Ким доктор технических наук, профессор, завлаб. Исэ со ран в. И. Курец доктор технических наук, профессор тпу Томский политехническ
 Скачать 2.62 Mb.
|
4.6.2. Установившийся режим (или принужденный режим) Для импульсной прямоугольной волны напряжения этот режим соответствует длительному времени приложения напряжения t U пр(х) = U пад (1 – х. макс) U пр (x) U н (x) Нейтраль l U макс l x x U пад l U пад x U а б U макс U макс (x) U пр (x) U н (x) Рис. 4.17. Распределение напряжения вдоль обмотки трансформатора в разных стадиях а – сопротивление нейтрали равно нулю б – сопротивление нейтрали равно бесконечности Для изолированной нейтрали ток через обмотку не течет пр = 0. Следовательно, пр вначале ив конце обмотки одинаково рис. 4.17, б. пр = U пад . Отсюда следует, что в случае с изолированной нейтралью конец обмотки должен иметь такую же изоляцию, как и начало. Переходный процесс Из рис. 4.17 следует очевидное несоответствие между начальными установившимся режимами в обмотке трансформатора. Это приводит к возникновению переходного процесса, где осью колебаний являются прямые установившегося режима. Схема замещения представлена на рис. 4.14, б, где каждая ячейка (L, C, K) представляет колебательный контур с собственной частотой колебаний от ω 1 до ω ∞ . При этом в обмотке могут быть достигнуты максимальные потенциалы больше U пад : ∑ = + = n k х k х U U U 1 ) ( ) пр( max , 111 max зависит от режима нейтрали. При заземленной нейтрали U max ≤ (1,2…1,3)U пад и приходится на начальные витки обмотки (см. риса. При изолированной нейтрали в переходном режиме U max ≤ 2U пад и приходится наконец обмотки см. рис. 4.17, б. Перенапряжения в переходном режиме опасны для главной изоляции. Поэтому главная изоляция трансформатора должна быть усилена • для заземленной нейтрали в начальной части обмотки (1/3 от начала обмотки • для изолированной нейтрали усиление необходимо производить по всей длине, но особенно в конце обмотки. 4.6.4. Распределение напряжения вдоль обмоток трехфазного трансформатора Импульсные перенапряжения воздействуют на трансформатор, как правило, со стороны высокого напряжения. При этом волна перенапряжения может приходить как с ВЛ, таки по кабельной вставке. Распределение напряжения по обмотке трехфазного трансформатора зависит • от схемы соединения обмоток • режима нейтрали. Обмотки трансформатора с высокой стороны для импульсного воздействия нагружены на воздушную ЛЭП или на кабель. Волновое сопротивление воздушной линии в зависимости от конструкции и класса напряжения составляет Л = 250…500 Ом. Волновое сопротивление кабеля Кили Ом. Волновое сопротивление обмоток трансформатора Т = 10 000 Ом, те. трансформатор нагружен на малое сопротивление по сравнению с собственным. Для упрощения можно представить, что обмотки, по которым не приходят волны перенапряжения, закорочены. Рассмотрим различные схемы соединения, приведенные на рис. 4.18. 4.6.4.1. Звезда с заземленной нейтралью Волна перенапряжения, приходя по одной фазе А (см. риса. Распределение напряжения вдоль обмотки такое же, как в случае одно- обмоточного трансформатора с заземленной нейтралью см. риса. Тоже самое получается при воздействии перенапряжения по двум и трем фазам одновременно. 112 U 1 3 па д U макс U н U пр U пад Рис. 4.19. Распределение напряжения по высоковольтным обмоткам трехфазного трансформатора при падении волны по фазе Ан начальное распределение падающего напряжения вдоль обмоток пр – принужденное распределение напряжения макс – огибающая переходного напряжения В случае падения волны по двум фазам (риса) схема замещения примет вид, приведенный на рис. 4.20, б. Распределение напряжения вдоль обмотки трансформатора представлено на рис. 4.21. а А В С L L 2 0 0 б U пад U пад Рис. 4.20. Эквивалентные схемы замещения для анализа перенапряжений в обмотках трансформаторов при падении волн по двум фазам а – "звезда" с изолированной нейтралью б – эквивалентная схема замещения Потенциал нейтрали может превышать U пад в переходном режиме. Возникает опасность перенапряжения для главной изоляции в области нейтрали. 114 U пад U max U н U пр U пад Рис. 4.21. Распределение напряжения по высоковольтным обмоткам трехфазного трансформатора при падении волны по двум фазам Аи В н – начальное распределение падающего напряжения вдоль обмоток пр – принужденное распределение напряжения с – огибающая переходного напряжения При падении волн потрем фазам натри обмотки трансформатора режимы распределения напряжения по обмоткам такие же, как для од- нообмоточного трансформатора с изолированной нейтралью (см. рис. 4.17, б. 4.6.4.3. Соединение обмоток треугольником Схема замещения для трансформатора с обмотками, соединенными в треугольник, приведена на риса. При падении волны на обмотку по фазе А можно считать, что при этом фазы Си В заземлены. В этом случае процесс в обмотке АС такой же, как в обмотке АВ, те. как для однофазного трансформатора с заземленной нейтралью см. риса. Падение волн по двум фазам – Аи В – приводит к тому, что в обмотках АС и ВС распределение падения напряжения во всех режимах одинаково и соответствует режиму однофазного трансформатора с заземленной нейтралью (см. риса. Распределение напряжения в обмотке АВ можно определить методом наложения (см. рис. 4.22, б. Вначале определим напряжение в обмотке АВ при падении волны только по фазе А. Точка В может считаться заземленной. Следовательно, процесс распределения напряжения будет, как для однофазного трансформатора с заземленной нейтралью. Затем определим напряжение в обмотке ВА при падении волны по фазе В. Точку А можно считать заземленной. Распределение такое же, как ив предыдущем случае. Суммируя начальные ни установившиеся (принужденные пр распределения напряжения, строим кривые соответственно начального и установившегося распределений в обмотке АВ при падении на нее двух волн. По найденным значениям ни пр определяем кривую максимальных перенапряжений U max . Из рис. 4.22, б видно, что максимальные напряжения, достигающие 2 U пад , возникают в середине обмотки. Следовательно, здесь создается наибольшая опасность для главной изоляции. А а В С б U пад U пад U пад U U max U н U пр U пад U пад Рис. 4.22. Распределение потенциалов в обмотке трансформатора, соединенного в треугольник при симметричном падении волна падение волн потрем фазам обмотки, соединенных в треугольник б – распределение напряжения водной из фаз При падении волн потрем фазам процессы в каждой фазе будут аналогичны вышерассмотренным для фазы АВ. Для ослабления эффектов перенапряжения и защиты обмоток трансформаторов от пробоя используются различные способы введения в конструкцию обмоток специальных устройств, которые существенно снижают перенапряжения, воздействующие как на главную изоляцию, таки на продольную, например экранирующие кольца, петлевые обмотки, слоевые обмотки, экраны. 4.6.5. Передача волн перенапряжения из одной обмотки в другую При падении электромагнитной волны на одну из обмоток трансформатора электромагнитные процессы в ней возбуждают высокие потенциалы в другой обмотке. Возможны два вида передачи ВН. 1. Емкостная передача потенциала в трансформаторах см. рис. 4.23). Обычно в высоковольтных трансформаторах емкость на землю обмотки высокого напряжения много меньше, чем емкость на землю обмотки низкого напряжения, те. Эквивалентная схема замещения, представленная на рис. 4.23, б, позволяет оценить напряжение 116 12 22 12 2 1 C C C U U + = , 12 22 1 22 12 12 1 2 1 1 C C U C C C U U + ⋅ = + ⋅ = C 11 C 12 C 22 ВН НН U ВН U НН 1 2 a U пад U 1 U 2 С б С 12 С 22 U пад Рис. 4.23. Емкостная передача электромагнитной волны между обмотками трансформатора при приходе волны перенапряжения по одной из фаза общая схема замещения б – эквивалентная электрическая схема для расчета При емкостной передаче электромагнитной волны между обмотками трансформатора коэффициент трансформации не играет роли и передача зависит от отношения С 22 /С 12 . Значительные потенциалы могут быть на обмотке 2 (НН), только когда С мало. 2. Электромагнитная передача напряжения в трансформаторах. Падение волны на обмотку НН представлено на рис. 4.24. В этом случае возможны два варианта а) если фазы ВН присоединены к ВЛ, то рост потенциала будет незначителен как вначале, таки в середине обмотки б) если фазы АВС отсоединены от ВЛ, то тр пад k U U U U C B A ⋅ ≈ = = , где – коэффициент трансформации. тр k 117 U ЛЭП ф t 0 t 1 t 2 t 3 t 4 i Г –3U ф i выкл (t) i Рис. 4.25. Отключение холостой линии от источника при наличии повторного зажигания дуги Весьма вероятным является повторное зажигание дуги в выключателе в момент t 1 , когда напряжение источника равно ф. При этом линия будет перезаряжаться от +ф до ф. А по ней будет распространяться волна напряжения фи проходить ток Z U i ф 2 − = Перезарядка ВЛ происходит в результате распространения по линии волны с крутым фронтом ф (компенсация +фи зарядка до ф. На конце разомкнутой линии волна ф отразится стем же знаком, те. достигнет ф, но результирующее напряжение будет –4U ф +U ф = ф. Волна тока отразится с обратным знаком см. рис. 4.26). 119 U U 2U ф +U ф –2U ф Z Рис. 4.26. Волновые процессы при отключении холостых линий При этом на линии будет устанавливаться напряжение –3U ф (см. риса суммарный ток на участках линии, где прошла отраженная волна, становится равным нулю. Поэтому, когда отраженная волна дойдет до источника (контакты выключателя, ток в выключателе проходит через 0 и дуга гаснет (момент t 2 ). Это время пробега волны тока и напряжения значительно меньше полпериода. Но напряжение источника изменяется синусоидально до +фа между контактами выключателя напряжение достигает ф. И снова возможно зажигание дуги и т. д. Если бы повторные зажигания дуги продолжались неограниченно долго, то перенапряжения на линии могли бы достигнуть сколь угодно большой величины. Но современные выключатели не позволяют этого. В подавляющем большинстве случаев при отключении холостых линий происходит не более одного повторного зажигания дуги. Поэтому напряжение на линии в случае источника бесконечной мощности не должно превышать ф. Поскольку линии имеют значительную длину, необходимо учитывать снижение напряжения источника за время двойного пробега волны по линии, а также потери в линии. Эти факторы уменьшают возможные амплитуды перенапряжений на линии. Перенапряжения при отключении холостых линий для ряда энергетических систем становятся наиболее важным видом перенапряжений. Возможные виды ограничения подобных перенапряжений: • Увеличение скорости восстановления электрической прочности, те. скорости расхождения контактов выключателя. Это радикальный способ. Однако с увеличением быстродействия выключателей сильно возрастают перенапряжения при отключении холостых (ненагруже- ных) трансформаторов. 120 , к Ф к L U I L ω = где к – индуктивность катушки ω – угловая частота сети. C 22 I Lк C 1 C 11 L L L C 3 C 2 C 33 L к Рис. 4.27. Схема замещения сети с дугогасящей катушкой к – индуктивность дугогасящей катушки L – индуктивность обмотки трансформатора С, С, С – емкость фаз линии между собой (междуфазная емкость С, С, С – емкость фаз относительно земли I 0 – ток короткого замыкания к – ток через дугогасящую катушку В идеальном случае ток вместе замыкания провода на землю равен нулю и дуга гаснет. Этого можно достичь, если включить в нейтраль источника (трансформатора) индуктивность такой величины, чтобы ток, протекающий через нее, был равен по величине и сдвинут по фазе на 180º относительно тока вместе замыкания на землю. Такое возможно при выполнении равенства к ф ф 3 L U U C ω = ⋅ ⋅ ω , 122 11 Это условие идеальной настройки дугогасящей катушки. Отсюда можно найти индуктивность к при известной емкости фазы относительно земли СВ действительных (реальных) условиях ток вместе замыкания на землю неравен нулю. Его величина обусловлена 1) степенью расстройки катушки к 2) активными потерями в катушке 3) токами утечки с провода на землю 4) высшими гармониками вцепи разряда. Заземление нейтрали через дугогасящую катушку применяется притоках замыкания на землю более 10 А в сетях 35 кВ и более 30 А в сетях 6…10 кВ (все сети с изолированной нейтралью. При меньших токах дуга замыкания на землю обычно гаснет самопроизвольно. Степень расстройки катушки индуктивности обычно выражают через отношение токов. Возможны два случая 0 I 0 к и 0 I 0 0 < − к L I I Если отношение больше нуля (I 0 > кто имеет место недоком- пенсация. Когда отношение меньше (I 0 < к, имеет место перекомпен- сация. При равенстве I 0 = к достигается полная компенсация (идеальный случай. Включение дугогасящей катушки в нейтраль трансформатора при несимметричной системе емкостей (С ≠ С ≠ С) приводит к возникновению напряжения на нейтрали трансформатора относительно земли в рабочем режиме. Это недостаток дугогасящей катушки. Для устранения или уменьшения несимметрии емкостей на линии должна выполняться и выполняется транспозиция проводов. Дугогасящая катушка имеет стальной сердечник с зазорами относительно индуктивностей обмотки. Изменяя величину зазора, можно устанавливать (регулировать) желаемую вольт-амперную характеристику катушки. 123 124 1. Техника высоких напряжений / ИМ. Богатенков, ЮН. Бочаров, НИ. Гумерова, ГМ. Иманов и др под ред. ГС. Кучинского. – СПб.: Энергоатомиздат, 2003. – 608 с. 2. Техника высоких напряжений / под ред. ГС. Кучинского. – СПб.: Изд-во ПЭИПК, 1998. – 700 с. 3. Техника высоких напряжений / под ред. МВ. Костенко. – М Высш. шк, 1973. – 528 с. 4. Базуткин В. В, Ларионов В. П, Пинталь ЮС. Техника высоких напряжений. – М Энергоатомиздат, 1986. – 464 с. 5. Техника высоких напряжений / под ред. Д. В. Разевига. – МЛ Энергия, 1963. – 471 с. 6. Техника высоких напряжений теоретические и практические основы применения / перс нем. М. Байер, В. Беки др. – М Энергоатом- издат, 1989. – 555 с. 7. Техника высоких напряжений / под ред. Д. В. Разевига. – М Энергия, 1976. – 488 с. 125 1. Дайте классификацию конфигурации электрических полей. 2. Объясните процесс образования лавины электронов. 3. В чем заключается сущность ударной ионизации. 4. В чем заключается сущность фотоионизации. 5. Дайте определение несамостоятельного и самостоятельного разрядов. Дайте математическое выражение условия самостоятельности разряда в газах. 7. Приведите математическое и графическое представление закона Пашена. 8. Объясните поправку на относительную плотность воздуха смысли математическое выражение. 1.9. В чем заключается эффект полярности при пробое газа. 1.10. Объясните барьерный эффект в газе при положительной полярности острия. 1.11. Объясните барьерный эффект в газе при отрицательной полярности острия. 1.12. Дайте объяснение процесса развития разряда вдоль сухой и чистой поверхности в поле с преобладающей тангенциальной составляющей. Дайте объяснение процесса развития разряда вдоль сухой и чистой поверхности в поле с преобладающей нормальной составляющей. Объясните суть процесса коронирования на переменном напряжении. Дайте определение вольт-секундным характеристикам изоляции и их назначению. 1.16. Объясните структуру развития разряда во времени. 1.17. Как происходит пробой жидких диэлектриков 1.18. Как происходит пробой твердой изоляции Контрольные вопросы и задания по разделу 2 1. Как классифицируются трансформаторы в высоковольтной технике. Какие требования предъявляются к испытательным трансформаторам. Приведите способы получения высокого напряжения постоянного тока. 4. Какие существуют схемы выпрямления 5. Приведите основные элементы схемы выпрямления 6. Каким образом можно получить высокое импульсное напряжение Где и для чего используется высокое импульсное напряжение 7. Объясните схему и принцип работы генератора Аркадьева- Маркса. 8. Каким образом можно получить большие импульсные токи Где и для чего они применяются 2.9. Объясните схему и принцип работы генератора импульсных токов 10. В чем принципиальное различие в работе ГИН и ГИТ 11. Назовите способы измерения высоких напряжений. В чем состоят сложности при измерении на высоком напряжении 12. Каким образом осуществляется измерение больших импульсных токов Контрольные вопросы и задания по разделу 3 1. Перечислить условия работы и требования, предъявляемые к высоковольтной изоляции оборудования. 2. Сформулируйте назначение и конструктивные особенности изоляции воздушных ЛЭП. 3. Назовите особенности назначения и конструктивного исполнения проходных изоляторов. 4. Объясните особенности высоковольтных вводов по назначению, типу изоляции, конструктивному исполнению. 5. Объясните особенности силовые трансформаторов по назначению, конструктивному исполнению изоляции. 6. В чем заключаются особенности силовых кабелей по назначению и конструктивному исполнению. 7. В чем заключаются особенности конструктивного исполнения силовых кабелей связкой пропиткой. 8. Объясните особенности изоляции вращающихся машин высокого напряжения по типу и материалу изоляции, конструктивному исполнению. Перечислите и дайте характеристику основным методам профилактических испытаний изоляции высоковольтного оборудования в эксплуатационных условиях. 127 1. Дайте классификацию перенапряжений и их кратности. 2. В чем принципиальное отличие внешних перенапряжений от внутренних 3. Почему грозовые перенапряжения наиболее опасны для сетей средних классов напряжений, а коммутационные – для сетей высших классов напряжений 4. Объясните принцип грозозащиты ЛЭП и подстанций. 5. Дайте графическое представление зоны защиты двух стержневых молниеотводов. 6. Объясните принцип защиты подстанций от набегающих волн с ЛЭП. 7. В чем заключается принцип защиты тросовым молниеотводом. 8. Почему при прохождении по воздушной ЛЭП импульсов высокого напряжения происходит значительное изменение фронта импульса. Как импульсная корона влияет на параметры грозового импульса, распространяющегося по линии электропередач 10. Дайте анализ коэффициентов преломления и отражения. 11. Почему при воздействии на обмотку трансформатора импульсного напряжения возникает неравномерное распределение напряжения по виткам обмотки 12. Дайте графическое представление волновым процессам в трех- обмоточном трансформаторе, когда его обмотки соединены в треугольник Приложение 1 пр мм рт.ст. · см 1,0 5,0 10 50 100 кВ 0,2 2,0 0,2 0,5 1,0 10 5,0 50 20 2,0 20 200 10 3 1 - воздух- водород (Н 2 ) 3 - аргон (Ar) 1 2 3 Рис. П. Кривые Пашена для воздуха, водорода и аргона В приложении 1, табл. П, приведены основные электрические характеристики некоторых газов при нормальных условиях. Видно, что существуют газы, у которых электрическая прочность выше, чему воздуха, в шесть и более раз. Это, как правило, электроотрицательные газы. Наиболее широкое распространение в энергетике получил элегаз. 129 Е пр , кВ/см ε Т кип , С Свойство Химический состав Литература Воздух 30 1,00059 -194,0 Электроотрицательный Азот 29 1,00058 -195,8 Электроотрицательный Аргон 7,0 1,00056 -186,0 Электропо- ложитель- ный Ar [3, 5] Водород 18 1,00027 -252,8 Электропо- ложитель- ный H 2 [3, 4] Углекислый газ 27 1, 00096 -78,5 Электропо- ложитель- ный CO 2 [3, 4] Элегаз (гексаф- торид серы) 72 1,00191 -63,8 Электроотрицательный Фреон (трихлор фторме- тан) 90-132 1,0016 -24,1 Электроотрицательный Тетраф- торметан 189 1,0006 -127,9 Электроотрицательный Таблица П Электрические характеристики жидких диэлектриков Диэлектрик Е пр , кВ/см пр, кВ) ε tg δ Объемное сопротивл. ( ρ), ом·см Температура замерзания зам, С Литература Трансформаторное масло марки ТАТУ Трансформаторное масло марки Т 300 (75) 2,25 0,056 10 11 -55 [3] Трансформаторное масло марки Тк ТУ 38-401-358- 84 320 (80) 2,2 0,004 10 12 -45 [3] Конденсаторное масло ГОСТ 5775-68 200 2,1…2, 3 0,005 10 12 -45 [3, 4] Кабельное масло МН 180 2,2 0,003 10 11 -45 [3] Совол-10 220 4,3 0,03 10 12 -6 [3] Трихлордифе- нил 200 5,9 0,015 3·10 9 -18 [3] Кремнийорганическое масло типа ПМС-10 (35) 2,6…2, 7 0,0002 2·10 12 -65 [3] Кремнийорганическое масло типа ПЭС-3 (45) 2,4 0,0003 10 11 -70 [3] Фторуглеводо- родные жидкости типа Хла- дон (32) 2,52 0,0002 10 12 – [3] Касторовое масло Таблица П Электрические характеристики твердых диэлектриков Диэлектрик Торговая марка Е пр , кВ/см ε tg δ Объемное со- противл. ( ρ), ом·см Рабочая температура максимальная) раб, С Литература Полиэтилен низкой плотности (ПЭНП) – 450…550 2,2…2,3 0,0002 10 15 90 [3] Полиэтилен высокой плотности (ПЭВП) – 450…550 2,2…2,4 0,0003 10 15 90 [3] Поливинилхлорид ПВХ) винипласт Политетрафторэтилен (ПТФЭ) фторопласт до 260 [4] Полиметилметакрилат (ПММК) оргстекло Полистирол ПС) сти- роф- лекс 250 2,5…2,6 0,0002 10 15 70 [3] Полиэтилентерефталат (ПЭТФ) лавсан, май- лар, дакрон 1800 3,1…3,2 0,003 10 15 120 [3] 132 Е пр , кВ/см ε tg δ Объемное сопро- тивл. ( ρ), ом·см Рабочая температура максимальная) раб, С Литература Полифор- мальдегид - 200…230 3,7 0,004 10 12 105 [3] Поли- ε- капроамид капрон 220 5,0…14, 0 0,06…0,1 10 11 105 [3] Эпоксидный заливочный компаунд (ЭЗК) типа КЭ-3 – 370 4,4 0,008 3,5·10 13 – [3] Гетинакс тип 113) - 84 5,5 0,35 10 7 – [3] Текстолит тип 171) – 50…100 5,0…6,0 0,3…0,05 10 6 105 [3] Стеклотекстолит (тип 221) – 115 5,5 0,04 10 10 130 [3] Резина типа РТИ-1 – 419 3,4 0,021 2,4·10 13 – [3] Фарфор (Урализоля- тор) – 330 6,0…7,0 0,025 3,1·10 11 -70 [3] Эбонит – 170…250 3,5 0,01 10 15 – [2] Дельта- древесина – 80…160 7,0…8,0 0,06…0,1 10 10 …10 12 – [2] 133 1 3 18,0/10,0 16,2/9,0 15,3/8,5 24,0 24,0 21,6 6 25,0/16,0 22,5/14,4 21,3/13,6 32,0 (37,0) 32,0 (37,0) 28,8 (33,3) 10 35,0/24,0 31,5/21,6 29,8/20,4 42,0 (48,0) 42,0 (48,0) 37,8 (43,2) 15 45,0/37,0 40,5/33,3 38,3/31,5 55,0 (63,0) 55,0 (63,0) 49,5 (56,7) 20 55,0/50,0 49,5/45,0 46,8/42,5 65,0 (75,0) 65,0 (75,0) 58,5 (67,5) 35 85,0 76,5 72,3 95,0 (120,0) 95,0 (120,0) 85,5 (108,0) 134 1. Испытательные напряжения, указанные в виде дроби, распространяются на электрооборудование числитель – с нормальной изоляцией, знаменатель – с облегченной изоляцией. 2. Испытательные напряжения для аппаратов и КРУ распространяются как на их изоляцию относительно земли и между полюсами, таки на промежуток между контактами с одним или двумя (цифра в скобках) разрывами на полюс. В случаях если испытательное оборудование не позволяет обеспечить испытательное напряжение выше 100 кВ, допускается проводить испытание при максимально возможном испытательном напряжении, ноне менее 100 кВ. 3. Если электрооборудование на заводе-изготовителе было испытано напряжением, отличающимся от указанного, испытательные напряжения при вводе в эксплуатацию ив эксплуатации должны быть соответственно скорректированы. Значения испытательного напряжения основной изоляции – для трансформаторов тока, – трансформаторов напряжения, – выключателей масляных, электромагнитных, воздушных, вакуумных разъединителей, отделителей, короткозамыкателей, – проходных изоляторов и вводов разных классов напряжений должно выбираться согласно табл. П. Таблица П Испытательные напряжения промышленной частоты герметизированных силовых трансформаторов Класс напряжения Испытательное напряжение, кВ трансформатора, кВ На заводе- изготовителе При вводе в эксплуатацию В эксплуатации П. Контроль качества трансформаторных масел при их эксплуатации в электрооборудовании Нормативные значения показателей качества приводятся в табл. П. На основании полученных результатов лабораторных испытаний масла определяют области его эксплуатации. Ухудшение даже одного показателя качества масла приводит к снижению надежности работы электрооборудования, и требуется более учащенный и расширенный контроль для прогнозирования срока его службы и (или) принятия специальных мер по восстановлению эксплуатационных свойств масла с целью предотвращения его замены и вывода электрооборудования в ремонт. Таблица П Требования к качеству эксплуатационных масел Значение показателя качества масла Примечание Показатель качества масла и номер стандарта на метод испытания Категория электрооборудования ограничивающее область нормального состояния предельно допустимое Электрооборудование. Пробивное напряжение по ГОСТ 6581-75, кВ, не менее до 15 кВ включительно до 35 кВ включительно от 60 до 150 кВ включительно от 220 до 500 кВ включительно 50 45 750 кВ 60 55 2. Кислотное число по ГОСТ 5985-79, мг КОН/г масла, небо- лее Силовые и измерительные трансформаторы, негерметичные маслонаполненные вводы 0,10 0,25 3. Температура вспышки в закрытом тигле по ГОСТ 6356-75, Сне ниже Силовые и измерительные трансформаторы, негерметичные маслонаполненные вводы Снижение более чем на Св сравнении с предыдущим анализом 125 136 4 5 Трансформаторы с леночной или азотной защитой, герметичные маслонаполненные вводы, герметичные измерительные трансформаторы п (15) 0,0025 (25) Силовые и измерительные трансформаторы без специальных защит масла, негерметичные маслонаполненные вводы - ,0030 (30) 4. Влагосодержание: по ГОСТ 7822-75, % массы (г/т), не более Электрооборудование, при отсутствии требований предпри- ятий-изготовителей по количественному определению данного показателя Отсутствие Отсутствие Допускается определение данного показателя методом Карла Фишера или хроматографическим методом по РД 34.43.107- 95 5. Содержание механических примесей ГОСТ 6370-83, % класс чистоты по ГОСТ 17216-71, не более Электрооборудование до 220 кВ включительно Отсутствие (13) Отсутствие) РТМ 34.70.653-83, %, не более (класс чистоты по ГОСТ 17216-71, не более) Электрооборудование свыше 220 до 750 кВ включительно 0,0020 (11) 0,0030 (12) 137 4 5 6. Тангенс угла диэлектрических потерь по ГОСТ 6581-75, %, не более, Силовые и измерительные трансформаторы, высоковольтные вводы Проба масла дополнительной обработке не подвергается. при температуре 70 С С 110-150 кВ включительно кВ включительно кВ 2/3 3/5 Норма при 70 С факульта- тивна Силовые трансформаторы, герметичные высоковольтные вводы, герметичные измерительные трансформаторы до 750 кВ включительно 0,014 – Определение данного показателя производится по РД 34.43.105- 89 7. Содержание водорастворимых кислот и щелочей, мг КОН/г, не более Негерметичные высоковольтные вводы и измерительные трансформаторы до 500 кВ включительно – 8. Содержание анти- окислительной присадки АГИДОЛ-1 (2,6-дитретбутил-4- метилфенол или ионол) по РД 34.43.105-89, % массы, не менее Трансформаторы без специальных защит масла, негерметичные маслонаполненные вводы свыше 110 кВ 0,1 _ 9. Содержание растворимого шлама, % массы, не более Силовые и измерительные трансформаторы, негерметичные высоковольтные вводы свыше 110 кВ – 0,005 Определение данного показателя производится по РД 34.43.105- 89 138 4 5 10. Газосодержание в соответствии с инструкциями предпри- ятия-изготовителя, % объема, не более Трансформаторы с пленочной защитой, герметичные маслонаполненные вводы 2 4 Допускается определение хроматографическим методом по РД 34.43.107- 95 11. Содержание фу- рановых производных массы, небо- леев том числе фурфурола Трансформаторы и вводы свыше 110 кВ 0,0015 (0,001) - Определение данного показателя производится хроматографическими методами по РД 34.43.206- 94 или РД 34.51.304- 94 |