Цми. 13. 02. 07. 13. Пз общая часть

• Название: Цми. 13. 02. 07. 13. Пз общая часть
• Дата: 20.03.2019
• Размер: 0.7 Mb.
• Имя файла: Moy_kursach.docx
• Тип: Документы; #71103

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист
ЦМИ.13.02.07.13.ПЗ

1.Общая часть

1. 
   Характеристика потребителей электроэнергии
   

Цех металлоизделий (ЦМ) является составной частью отрасли тяжелого машиностроения и предназначен для выпуска различных изделий для этого производства.

В цехе предусмотрено термическое отделение, в котором производится предварительная подготовка заготовок и окончательная подготовка готовых изделий.

В станочном отделении установлены станки различного назначения. Транспортные операции производятся с помощью мостовых кранов и наземных электротележек.

Кроме названных в цехе имеются вспомогательные, бытовые и служебные помещения.

ЦМ получает электроснабжение от собственной цеховой трансформаторной подстанции (ТП), расположенной на расстоянии 1,6 км от заводской подстанции глубокого ввода (ПГВ).
Напряжение — 10 или 35 кВ. От энергосистемы (ЭСН) до ПГВ — 15 км.

Количество рабочих смен — 2. Потребители ЭЭ по надежности ЭСН — 2 и 3 категории.

Грунт в районе цеха — песок с температурой +10 °С. Каркас здания сооружен из блоков - секций длиной 4, 6, и 8 м каждый.

Размеры цеха A×B×H = 48×30×10 м.

Все помещения, кроме станочного и термического отделений, двухэтажные высотой 4 м.
Перечень ЭО цеха дан в таблице 1.

Мощность электропотребления (P_эп) указана для одного электроприемника.
Расположение основного ЭО показано на плане (рис. 1).
Таблица 1- Перечень ЭО цеха металлоизделий

№ на плане	Наименование ЭО			Pэп, кВт	Примечание
1	2			3	4
1,31,42	Краны мостовые			25	ПВ=25%
2,3,14	Продольно-строгальные станки			12,2
15…17	Точильно-шлифовальные станки			3	1-фазные
4…8, 32…35, 39…41		Токарно-револьверные станки	3,5
9…13		Токарные станки	15
18,19		Вертикально-сверлильные станки	2,5		1-фазные
20		Расточный станок	13
21,22		Фрезерные станки	3,8
23,24		Радиально-сверлильные станки	9,5
25		Электрическая печь сопротивления	60
26,27		Электрические печи индукционные	24
28…30		Электродуговые печи	50
36…38		Вентиляторы	5

Рисунок 1 План расположения ЭО цеха металлоизделий

1.2 Классификация помещений по взрыво-, пожаро- и электробезопасности 
Таблица 2 Классификация помещений по взрыво-, пожаро- и электробезопасности 

Наименование помещений	Категории			Примечание
	взрыво-опасности	пожаро-опасности	электро-опасности
Термическое отделение	B-IГ		ПО
Станочное отделение		П-IIа	ПО
Склад	В-II	П-IIа	БПО
Бытовка			БПО
Щитовая	B-IГ		ОО
ТП	В-I		ОО
Вентиляционная	B-IГ	П-II	ПО
Инструментальная			БПО
Комната отдыха			БПО

2 Расчетно-конструкторская часть

2.1 Определение категории надежности электроснабжения и выбор схемы электроснабжения

В соответствии с «Правилами устройства электроустановок» (ПУЭ) потребители электроэнергии (ЭЭ) по надёжности ЭСН относятся ко второй и третьей категории.
Электроприёмники второй категории – электроприёмники, перерыв электроснабжения которых приводит к массовому недоотпуску продукции, массовым простоям рабочих, механизмов и промышленного транспорта, нарушению нормальной деятельности значительного количества городских и сельских жителей.
Электроприёмники второй категории в нормальных режимах должны обеспечиваться ЭЭ от двух независимых источников питания.
Для электроприёмников второй категории при нарушении ЭСН от одного из источников питания допустимы перерывы ЭСН на время, необходимое для включения резервного питания действиями дежурного персонала или выездной оперативной бригады.
Электроприёмники третьей категории – все остальные электроприёмники, не попадающие под определения первой и второй категории.
Для электроприёмников третьей категории ЭСН может выполняться от одного источника питания при условии, что перерывы электроснабжения, необходимые для ремонта или замены повреждённого элемента системы ЭСН, не превышает одних суток.

Для распределительных сетей применяется преимущественно радиальная схема питания отдельных электроприемников от цеховых распределительных пунктов и шинных магистралей.

Радиальные схемы электроснабжения представляют собой совокупность линий цеховой электрической сети, отходящих от РУ низшего напряжения ТП и предназначенных для питания небольших приемников электроэнергии, расположенных в различных местах цеха. Радиальные схемы применяют в тех случаях, когда нельзя применить магистральные схемы.

Так как трансформаторы должны быть одинаковые, нагрузка распределяется по секциям примерно одинаково, а потому принимаются следующие РУ: РП1 (для 3-фазного ПКР), РП2 (для 1-фазного ПКР), ЩО, ШМА1 и ШМА2 (для 3-фазног ДР).

Таким образом, можно уравнять нагрузки на секциях и сформировать схему ЭСН:



Рисунок 2 Схема ЭСН цеха

2.2 Расчет электрических нагрузок, компенсирующего устройства и выбор трансформаторов

Рассчитываем нагрузки по формулам:

Р_м=К_мР_смс; Q_м=К’_мQ_см; S_м=,

где Р_м– максимальная активная нагрузка, кВт;

Q_м– максимальная реактивная нагрузка, квар;

S_м– максимальная полная нагрузка, кВ∙А;

K_м– коэффициент максимума активной нагрузки;

K_м’– коэффициент максимума реактивной нагрузки;

P_см– средняя активная мощность за наиболее загруженную смену, кВт;

Q_см– средняя реактивная мощшность за наиболее загруженную смену, квар.

Р_см= К_иР_н; Q_см= Р_смtgφ,

Р_н=Р_н– для электроприемников ПКР;

Определяем потери мощности в трансформаторе

Приближенно потери мощности в трансформаторе учитываются в соответствии с соотношениями:

ΔР= 0,02S_HH;

ΔQ= 0,1S_HH;

ΔS=;

S_BH= S_HH+ ΔS.

Определяется ток на РУ:

I_м(рп1) = = 3,8А;

I_м(рп2) = = 2,3А;

I_м(ШМА1) = = 220,8А;

I_м(шма2) = = 218,8А;

I_м(ЩО) = = 4,9А;

Нагрузка ОУ (осветительной установки) определяется методом удельной мощности:

Р_оу= Р_удS.

Где Р_уд – удельная мощность нагрузки ОУ для данного помещения;

S – площадь помещения.

P_оу = = 14, 4 кВт

Все рассчитанные значения заносим в «Сводную ведомость нагрузок» (Приложение 1).

Определяется расчетная мощность трансформатора с учетом потерь, но без компенсации реактивной мощности.

S_т≥S_р=0,7S_м(ВН)== 240,772

По «Справочному пособию по электрооборудованию и электроснабжению» Шеховцова В.П. выбираем: КТП 2x 400- 10/0,4; с двумя трансформаторами ТМ-400/10/0,4

R_т=5,5 мОм

X_т= 17,1 мОм

Z_т=18 мОм

= 195 мОм

ΔP_хх=0,740 кВт

ΔP_кз=3,7 кВт

И_кз=4,5 %

i_хх=2,1%

К_з= =

Расчетную реактивную мощность КУ можно определить из соотношения

Q_к.р=αP_м(tgφ-tgφ_к)

Q_к.р- расчетная мощность КУ, квар;

α- коэффициент, учитывающий повышение cosφ естественным способом, принимается α= 0,9

tgφ,tgφ_к – коэффициенты реактивной мощности до и после компенсации.

Компенсацию реактивной мощности по опыту эксплуатации производят до получения значения cosφ_к=0,92…0,95.

cosφ_к= 0,95 тогда tgφ_к= 0,32

Q_к.р=αP_м(tgφ-tgφ_к)== 23,21квар

tg φ= 0,41

По «Справочному пособию по электрооборудованию и электроснабжению» Шеховцова В.П. выбираем: 2×KCK1-0..38-30-ЗУЗ

Определяются фактические значения tgφ_ф и cosφ_ф после компенсации реактивной мощности:

tgφ_ф=tgφ-0,41-0,313

cosφ_к= 0,95

2.3 Расчет и выбор элементов электроснабжения

2.3.1 Выбор аппаратов защиты и линий электроснабжения

Ток трансформатора

I_т= = 380,2 А;

I_РУ= =323,5 А.

Заносим значения токов ЭП в «Сводную ведомость электроприемников» (Приложение 2)

Подбираем аппараты защиты к ЭП по «Справочному пособию по электрооборудованию и электроснабжению» Шеховцова В.П. и заносим их технические данные в «Сводную ведомость электроприемников».

2.4 Расчет токов КЗ

2.4.1 Выбор точек и расчет КЗ

L_вн=1,6 км

L_кл1=5 м(длина линии ЭСН от ШНН до ШМА1)

L_ш=2 м (участок ШМА1 до ответвления)

L_кл2=45м (длина линии ЭСН от ШМА1 до потребителя)

Для системы

I_c= = 14,45 А



Рисунок 3 Расчетная схема



Рисунок 4 Схема замещения Рисунок 5 Схема замещения упрощенная

По «Справочному пособию по электрооборудованию и электроснабжению» Шеховцова В.П.

ВЛ АС-3×10/1,8; Iдоп=84;

x₀=0,4 Ом/км;

X_c’= =0,64 Ом

r₀== =13,33 Ом/км

R’_c= r₀L_c=13,33∙1,6= 21,33 Ом.

Сопротивления приводятся к НН:

R_c= R_c’∙= 21,33∙= 34,13 мОм;

X_c= X_c’∙= 0,64∙=1,02 мОм.

Для трансформатора:

R_т=9,4 мОм, X_т= 27,2 мОм, Z_т=28,7 мОм, = 311 мОм

Для автоматов:

1SF R_1SF= 0.11 мОм; x_1SF= 0.12 мОм; R_п1SF= 0,2 мОм;

SF1 R_SF1= 0.15 мОм; x_SF1= 0.17 мОм; R_пSF1= 0,4 мОм;

SF R_SF= 2 мОм; x_SF= 1,8 мОм; R_пSF= 0,9 мОм.

Для кабельных линий:

КЛ1 r'₀=12,5 x₀=0,116

Так как в схеме 3 параллельных кабеля, то

r₀= r₀’= ∙12,5= 4,2

R_кл1= r₀L_кл1= 4,2∙5=21

X_кл1= x₀L_кл1= 0,116 ∙5=0,58

КЛ2: r₀= 4,2 x₀=0,116

R_кл2= 4,2∙45=189

X_кл2= 0,116∙45=5,22

Для шинопровода ШРА 250:

r₀=0,21 ; x₀= 0,21;

r_0п=0,42 ; x_0п=0,42;

R_ш= r₀L_ш = 0,21∙2=0,42

X_ш= x₀∙L_ш = 0,21∙2=0,42

Для ступеней распределения:

R_c1=15; R_c2=20

Упрощается схема замещения, вычисляются эквивалентные сопротивления на участках между точками КЗ и наносятся на схему (рис.5)

R_э1= R_c+ R_т+R_1SF+R_п1SF+R_c1=34,13+9,4+0,11+0,2+15=58,84 мОм;

X_э1= X_c+ X_т+X_1SF= 1,02+27,2+0,12=28,34 мОм;

R_э2= R_SF1+R_пSF1+R_кл1+R_ш+R_с2=0,15+0,4+21+0,42+20=41,97 мОм;

X_э2= X_SF1+X_кл1+X_ш=0,17+0,58+0,42= 1,17 мОм;

R_э3=R_SF+R_пSF+R_кл2= 2+0,9+189=191,9 мОм;

X_э3= X_SF+ X_кл2= 1,8+5,22=7,02мОм.

Вычисляются сопротивления до каждой точки КЗ

R_к1= R_э1= 58,84 мОм; X_к1=X_э1=28,34 мОм;

Z_к1= == 65,30 мОм;

R_к2= R_э1+R_э2= 58,84+41,97 = 100,81 мОм;

X_к2= Х_э1+Х_э2=28,34 +1,17 = 29,51 мОм;

Z_к2= == 105,04 мОм;

R_к3= R_к2+R_э3= 100,81 + 191,9 = 292,71мОм;

X_к3= Х_к2+Х_э3= 29,51 +7,02 =36,53 мОм;

Z_к3= == 294,98 мОм;





Определяем коэффициенты Ку и q:

К_у1= ƒƒ(2,08)=1,0;

К_у2= ƒ ƒ(3,42)= 1,0;

К_у3= ƒ ƒ(8,01)= 1,0;

q₁=;

q₂ = q₃ = 1.

Определяются 3-фазные и 2-фазные токи КЗ и заносятся в «Сводную ведомость токов КЗ»:

I_к1⁽³⁾= ;

I_к2⁽³⁾= ;

I_к3⁽³⁾= ;

I_ук1= q₁I_к1⁽³⁾= 3,54 кА;

I_ук2= q₂I_к2⁽³⁾= 2,09 кА;

I_ук3= q₃I_к3⁽³⁾= 0,74 кА;

i_ук1= =4,99 кА;

i_ук2= =2,95 кА;

i_ук3= =1,04кА;

I_к1⁽²⁾= = 0,87∙3,54= 3,08 кА;

I_к2⁽²⁾= 0,87∙I_к2⁽³⁾= 0,87∙2,09= 1,82 кА;

I_к3⁽²⁾= 0,87∙I_к3⁽³⁾= 0,87∙0,74= 0,64 кА.

Таблица 3 Сводная ведомость токов КЗ

Точка КЗ	Rк, мОм	Xк, мОм	Zк, мОм	R/X	Ky	q	I(3), кА	iy, кА	I∞(3), кА	Ik(2) кА	Zп, мОм	Ik(1), кА
К1	58,84	28,34	65,30	2,08	1,0	1	3,54	4,99	3,54	3,08	15	1,93
К2	100,81	29,51	105,04	3,42	1,0	1	2,09	2,95	2,09	1,82	39,7	1,6
К3	292,71	36,53	294,98	8,01	1,0	1	0,74	1,04	0,74	0,64	80,33	1,25

Для кабельных линий

X_пкл1= x_0пL_кл1= 0,42∙5=2,1 мОм;

R_пкл1= 2r_0пL_кл1= 2∙0,42∙5=4,2 мОм;

R_пш= r_0пшL_ш= 0,21∙2= 0,42 мОм;

X_пш= x_0пшL_ш= 0,21∙2=0,42 мОм;

R_пкл2= 2r_0пL_кл2= 2∙0,42∙45=37,8 мОм;

X_пкл2= x_0пL_кл2= 0,42∙45=18,9 мОм;

Z_п1=15 мОм;

R_п2= R_с1+R_пкл1+R_пш+R_с2=15+4,2+0,42+20=39,62 мОм;

Xп2=Xпкл1+Xпш= 2,1+0,42=2,52 мОм;

Z_п2= =39,7 мОм;

R_п3=R_п2+R_пкл2=39,62+37,8= 77,42 мОм;

X_п3=X_п2+X_пкл2= 2,52+18,9= 21,42 мОм;

Z_п3== 80,33 мОм;

I_к1⁽¹⁾= = = 1,93 кА;

I_к2⁽¹⁾= = =1,60 кА;

I_к3⁽¹⁾= = =1,25 кА.

2.4.2 Проверка элементов по токам КЗ

Согласно условиям по токам КЗ АЗ проверяются:

1. 
   На надежность срабатывания:
   

1SF: I_к1⁽¹⁾ ≥3I_н.р.(1SF); 1,93>3·0,63 кА

SF1: I_к2⁽¹⁾ ≥3I_н.р.(SF1); 1,6 >3·0,4 кА

SF: I_к1⁽¹⁾ ≥3I_н.р.(SF); 1,25>3·0,08 кА

Надежность срабатывания обеспечена;

2. 
   На отключающую способность:
   

1SF: I_{откл(1SF)} ≥√2 I_к1∞ ⁽³⁾; 25>1,41·3,54 кА

1SF: I_{откл(1SF)} ≥√2 I_к1∞ ⁽³⁾; 25>1,41·2,09 кА

1SF: I_{откл(1SF)} ≥√2 I_к2∞ ⁽³⁾; 25>1,41·0,74 кА

Автомат при КЗ отключается не разрушаясь;

3. 
   На отстройку от пусковых токов. Учтено при выборе K₀ для I_у(кз) каждого автомата:
   

I_у(кз)≥I_п(для ЭД);

I_у(кз)≥I_пик(для РУ);

Согласно условиям проводники проверяются:

1. 
   На термическую стойкость
   

КЛ(ШНН-ШМА):S_кл1≥S_кл1.тс; 3 × 95> 43 мм²

Sкл1.тс= α I_к2∞ ⁽³⁾ √t_пр(I)= 11·2,09·√3,5= 43мм²

t_пр(I)=3,5с.

КЛ(ШМА-Н):S_кл2≥S_кл2.тс; 50>10,61мм²

S_кл2.тс= α I_к3∞ ⁽³⁾ √t_пр(II)= 11·0,74·√1,7= 10,61мм²

t_пр(II)=1,7c.

По термической стойкости кабельные линии удовлетворяют;

2. 
   На соответствие выбранному аппарату защиты: учтено при выборе сечения проводника
   

I_доп ≥ К_зщ∙I_y(п)

Согласно условиям шинопровод проверяется:

1. 
   На динамическую стойкость:
   

σ_ш.доп ≥ σ_ш,

Для алюминиевых шин σ_доп = 7*10³ Н/см².

σ = = 1722,75/5,3=325,04 Н/см²;

М_макс= 0,125F_м⁽³⁾∙l= 0,125·45,94·3·10²=1722,75 Н*см,

так как L_ш=2м, то достаточно иметь один пролет l=3м.

F_м⁽³⁾= 0,176 ==45,94 Н

Принимается установка шин «плашмя» с a= 100мм

W= = =5,3 см³

(7*10³)σ_доп ≥ σ(0,325·10³).

Шинопровод динамически устойчив;

2. 
   на термическую стойкость:
   

S_ш ≥ S_ш.тс;

S_ш=bh= 5·80=400мм²;

S_ш.тс= α I_к2∞ ⁽³⁾ √t_пр(I)= 11·2,09·√3,5= 43мм²;

(400 мм²) S_ш ≥ S_ш.тс(43 мм²).

Шинопровод термически устойчив, следовательно, он выдержит кратковременно нагрев при КЗ до 200 ^ͦС.

По потере напряжения ЭСН должна удовлетворять условию

ΔU ≤ 10% от U_ном



Рисунок 6 Установка шин на опорах


Рисунок 7 Расчетная схема ΔV

Выбираем вариант расчета по токам участков

ΔU_кл1== ·220,8·5·10^-3· ·(4,2·0,94+0,116·0,34)=2%

ΔU_ш= = ·220,8·2·10^-3· ·(4,2·0,94+0,116·0,34)=0,7%

или

ΔU_ш= ΔW₀L_ш=8,5·10^-2=17·10^-2В

ΔU_кл2== · 90,9·45·10^-3 · ·(4,2·0,94+0,116·0,34)=7%

ΔU= ΔU_кл1+ ΔU_ш+ ΔU_кл2=2+0,7+7=9,7%

ΔU≤ ΔU_доп, 9,7%< 10%,

что удовлетворяет силовые нагрузки.

Расчет и выбор элементов релейной защиты (РЗ)

Тип трансформатора ТМ-250-10/0,4

I_k1⁽³⁾= 3,54 кА

I_k2⁽³⁾= 2,09 кА

Определяется ток в линии ЭСН

I_т= = 14,4 А;



Рисунок 8 Схема релейной защиты

Выбираем трансформатор ТЛМ-6 с I₁=300А и I₂=5А в количестве 2 штук.

Определяется коэффициент трансформации

K_т= =60

Ток срабатывания реле:

А

К_н(то)=1,8; К_сх=1,73

Выбирается РТМ- IV, Iср=100А

Определяется К_ч(то) и надежность срабатывания ТО при наименьшем (2-фазном) токе КЗ в начале линии ЭСН

К_ч(то)=

I_к.мин=I_к^(2)_= 0,87I_к1·

I_с.з=K_тI_cp,

Условие надежности К_ч≥ 1,2 выполняется, следовательно, ТО срабатывает надежно.

Выбирается реле МТЗ типа РТВ

I_{ср.р(мтз)}≥ кА

I_ср.р ≥ К_зап=1 (нет ЭД); К_сх= 1,25;

I_нб= 14,4 А.

Выбирается РТВ-I, I_ср=5А

Определяется К_ч(мтз) и надежность срабатывания МТЗ на остальном участке при I_k2⁽²⁾ (в конце линии):

К_ч(мтз)=

Условие надежности выполнено К_ч(мтз) ≥ 1,2.

Составляется схема зон действия РЗ(рис.9)



Рисунок 9 Зоны действия РЗ

2.5 Расчет заземляющего устройства электроустановок

А×В=48×30 м

V_лэп= 10 кВ

L_лэп(кл)= 1,6 км

V_н= 0,4 кВ

ρ =800 Ом*м

Определяется расчетное сопротивление одного вертикального электрода

r_в=0,3 ρ К_сез.в=0,3·800·1,3=312 Ом.

К_сез.в = ƒ( верт, ІV)= 1,3.

Определяется предельное сопротивление совмещенного ЗУ

R_зу1≤ = 12,5 Ом (для ЛЭП ВН);

I_з= = 1,6 А;

Требуемое по НН R_зу2 ≤ 4 Ом на НН.

Принимается R_зу2 = 4 Ом (наименьшее из двух).

Но так как ρ = 100 Ом∙м, т о для расчета принимается

R_зу ≤ 4 Ом.

Определяется количество вертикальных электродов:

1. 
   без учета экранирования (расчетное)
   

N_в.р’= . Принимается N_в.р’= 10;

2. 
   с учетом экранирования
   

N_в.р = = 14,5. Принимается N_в= 15.

Размещается ЗУ на плане (рис. 10) и уточняются расстояния, наносятся на план.

Так как контурное ЗУ закладывается на расстоянии не менее 1 м, то длина по периметру закладки равна

L_п=(А+2)∙2+(В+2)∙2= (48+2)∙2+(30+2)∙2= 164 м.

Тогда расстояние между электродами уточняется с учетом формы объекта. По углам устанавливают по одному вертикальному электроду, а оставшиеся – между ними.

Для равномерного распределения электродов окончательно принимается N_в=16, тогда:

а_В = 12,5 м; а_А= м,



Рисунок 10 План ЗУ подстанции

Для уточнения принимается среднее значение отношения

=3,41

Уточняются коэффициенты использования

η_в =ƒ(конт.; 3,41; 16) = 0,45

η_г =ƒ(конт.; 3,41; 16) = 0,68

Определяются уточненные значения сопротивлений вертикальных и горизонтальных электродов

R_г = = 10,97·lg (1921142,85)= 6,28·10,97=68,89 Ом.

К_сез=ƒ(ІV)= 1,8

R_в= Ом.

Определяется фактическое сопротивление ЗУ

R_зу.ф== =26,6 Ом;

R_зу.ф(26,6) зу.(32),

следовательно, ЗУ эффективно.

ЗУ объекта состоит из:

N_в=16;

Lв= 3 м; a_A = 8 м; а_В= 12, 5 м; L_п = 164 м; R_зу= 26,6 Ом.

Заключение

При выполнении проекта были рассмотрены не только типовые вопросы электроснабжения, но и решен ряд задач применительно к оборудованию питающей подстанции. В результате проектирования системы электроснабжения была выбрана смешанная схема электроснабжения с двумя секциями шин.

В настоящем проекте решены все поставленные вопросы, а именно:

1. Определены расчетные нагрузки, как отдельно по электропотребителям, так и в целом по цеху;

2. Разработана схема электроснабжения;

3. Разработана система электроосвещения;

4. Разработана система защиты элементов системы электроснабжения;

5. Осуществлены выбор и проверка оборудования и аппаратуры принятой схемы электроснабжения;

6. Разработаны меры по безопасной работе электротехнического персонала в электроустановках - спроектировано заземляющее устройство;

7. Выбрана и экономически обоснованы силовые трансформаторы схемы электроснабжения.

Список использованной литературы

1. «Правила устройства электроустановок».- М.: «Госэнергонадзор», 2000

2. «Справочник по электроснабжению промышленных предприятий». В 2-х т. – под общ. ред. А.А.Федорова и Г.В.Сербиновского. – М.: «Энергия», 1974

3. «Справочник энергетика промышленного предприятия». в 4-х т. – под общ. Ред. А.А.Федорова, Г.В.Сербиновского и Я.М.Большама. М.-Л.: «Госэнергоиздат», 1963

4. Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. «Электрическая часть электростанций и подстанций». ( Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. Для студентов ВУЗов).- М.: «Энергоатомиздат», 1989

5. Рожкова Л.Д., Козулин В.С. «Электрооборудование станций и подстанций». М.: «Энергоатомиздат», 1987

6. Федоров А.А., Старкова Л.Е. «Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования».- Учебное пособие для ВУЗов. – М.: «Энергоатомиздат», 1989

7. Дъяков В.И. «Типовые расчеты по электрооборудованию». – М.: «Высшая школа», 1991

8. Александров К.К. и др. Электрические чертежи и схемы. М.: «Энергоатомиздат», 1990.

9. Ангарова Т.В. и др. «Справочник по электроснабжению промышленных предприятий». М.: «Энергоатомиздат», 1981.

10. Шеховцов В.П. «Расчет и проектирование схем электроснабжения». М.: «ФОРУМ: ИНФА-М», 2003

11. Инструктивные материалы Главэнергонадзора/ Минэнерго СССР

М.: Энергоатомиздат, 1986.

12. Справочное пособие по электрооборудованию и электроснабжению/ В.П. Шеховцов.- 2-е изд.- М.:ФОРУМ,2011.- 136с.-(Профессиональное образование).