Главная страница
Навигация по странице:

  • Исходные данные

  • Расчет сечений проводов и кабелей Выбираем сечение провода воздушной линии

  • Выбираем сечение кабеля КЛ

  • Выбираем сечение кабеля КЛЭП

  • Расчет токов КЗ

  • Проверка кабельных линий на термическую стойкость

  • Библиографический список

  • Релейная защита электроэнергетических систем. ДЗ по релейной защите. Домашнее задание по дисциплине Релейная защита электроэнергетических систем Вариант 654 Проверил


    Скачать 201.82 Kb.
    НазваниеДомашнее задание по дисциплине Релейная защита электроэнергетических систем Вариант 654 Проверил
    АнкорРелейная защита электроэнергетических систем
    Дата03.04.2022
    Размер201.82 Kb.
    Формат файлаdocx
    Имя файлаДЗ по релейной защите.docx
    ТипДокументы
    #437693


    Энергетический институт

    Кафедра «Электрическая техника»

    Домашнее задание

    по дисциплине: «Релейная защита электроэнергетических систем»

    Вариант 6-5-4

    Выполнил:

    Проверил:

    доцент каф. ЭТ

    Исходные данные



    Рисунок 1 - Исходная схема электроснабжения

    Таблица 1

    Мощность системы SGН, МВА

    Тип трансформатора Т1


    UК%

    Мин.

    Макс.

    2800

    ТРДН-32000/230/10,5-10,5

    11,6

    12,7

    Таблица 2

    Длина линии W1

    lW1, км

    Длина линии W2

    lW2, км

    Длина линии W3

    lW3, км

    Количество х тип ЭД М

    10

    1,7

    0,07

    4хАТД4-1600

    Таблица 3


    Макс. время сраб. МТЗ отходящих присоединений РП1

    tСЗmax, c


    Отрасль производства

    0,7

    Электротехника


    – относительное сопротивление питающей системы:

    в максимальном режиме работы x*Gmax= 1,0;

    в минимальном режиме x*Gmin= 1,3.

    – параметры нагрузки:

    Sнагр.Т1= 0,7 S н Т1; Sнагр.РП1= 0,4 Sнагр.Т1; x*нагр.= 0,35.

    Параметры двигателя

    Таблица 4

    Рн, кВт

    Iн, А

    nн, %

    COS н

    Mп/Mн

    Iп/Iн

    Масса, кг

    1600

    179

    96,6

    0,89

    0,9

    5,2

    4270



    1. Расчет сечений проводов и кабелей

      1. Выбираем сечение провода воздушной линии W1:

    ВЛ W1 питает трансформатор Т1:



    В нормальном режиме работы трансформатора длительный ток нагрузки равен:



    Максимальный рабочий ток нагрузки в послеаварийном режиме:



    Выбираем провод сечением 240 мм2: АС-240/32:

    Производим проверку провода по:

    а) Допустимому току:







    б) Экономическому сечению:

    Заданный тип производства — электротехника (Tmax=4400 ч); так как , принимаем (провод неизолированный, прокладывается в воздухе):

    < 240 мм^2

    Экономическое сечение меньше выбранного сечения, но исходя из проверки на образование короны принимаем сечение 240мм^2

      1. Выбираем сечение кабеля КЛ W3

    КЛ W3питает асинхронный двигатель АТД4-1600.

    Номинальный ток асинхронного двигателя:

    ;

    Выбираем кабель марки АПвБП 3х50/16-10кВ (прокладка кабелей осуществляется в траншее (tср=+15 °C)).

    Допустимый ток кабеля:



    Расчетный длительный допустимый ток кабеля:



    где kсн – коэффициент снижения токовой нагрузки при групповой прокладке кабелей (согласно табл. 1.3.26 [1] с учетом прокладки 4 кабелей в одной траншее на расстоянии 300мм^2, kсн=0,87);

    kср – коэффициент, учитывающий температуру среды, отличную от расчетной (kср=1 при условной температуре среды +15 °C, расчетной температуре +15 °C, нормальной температуре жил +60 °C согласно табл. 1.3.3 [1])





    Экономически целесообразное сечение:



    где (для алюминиевых жил с изоляцией из сшитого полиэтилена при );

    .

    Экономическое сечение оказалось больше выбранного, но из-за небольшой длинны линии принимаем сечение 50 мм^2.

      1. Выбираем сечение кабеля КЛЭП W2:

    КЛ W2питает РП1.

    В нормальном режиме:



    Максимальный ток нагрузки кабеля в послеаварийном режиме равен:



    Определяем допустимый ток кабеля по формуле:



    где kп=1,25, принимая коэффициент загрузки линии в нормальном режиме kз=0,6 и время ликвидации аварии максимальным 6 часов [1].

    kсн=0,85, принимая прокладку 4 кабелей к РП в одной траншее, лежащих на расстоянии 300 мм относительно друг друга; согласно табл. 1.3.26 [1]

    kср=1 (при условной температуре среды +15 °C, расчетной температуре +15 °C, нормальной температуре жил +60 °C согласно табл. 1.3.3 [1])

    Выбираем 2 кабеля на одну цепь АПвБП 3×120 – 10 кВ для прокладки в траншее ( );





    Экономически целесообразное сечение:



    1. Расчет токов КЗ

    1. О пределение параметров схемы замещения.





      1. Сопротивление питающей сети в максимальном и минимальном режиме:





      1. Сопротивление ВЛ W1:

    Погонные сопротивления воздушных линий со стале-алюминиевыми проводами марки АС приведены в табл.3.9 [3]

    Ом/км Ом/км

    Сопротивления линии:





      1. Минимальное и максимальное значения индуктивного сопротивления Т1, обусловленные работой РПН:



    где Uк%min – минимальное значение напряжение короткого замыкания трансформатора; ΔU*РПН – половина полного диапазона регулирования напряжения на стороне ВН трансформатора (для трансформатора с - ); SнТ1 – номинальная мощность трансформатора.



    где Uк%max – максимальное значение напряжения короткого замыкания трансформатора.

    Если значение , где Umax.доп – максимальное допустимое напряжение для сети данного класса напряжения, то принимается Для сетей с .

    Минимальное и максимальное сопротивление двухобмоточного трансформатора с расщепленной обмоткой низкого напряжения (НН):

    где XТ1ВНmin, XТ1Ннmin – соответственно, минимальное индуктивное сопротивление обмотки ВН и НН трансформатора;



    где XТ1Внmax, XТ1Ннmax – соответственно, максимальное индуктивное сопротивление обмотки ВН и НН трансформатора.

      1. Сопротивление КЛЭП W2:

    Погонные сопротивления кабеля АПвБП 3×120–10кВ приведены в [4]

    Ом/км Ом/км



    1. Рассчитываются токи КЗ в намеченных точках:

      1. Определяется максимальный ток при металлическом трехфазном коротком замыкании в точке К1:



      1. Определяется максимальный и минимальный ток при металлическом трехфазном КЗ в точке К2:

    Вычисление I(3)К2max производится при наименьшем сопротивлении питающей системы в максимальном режиме ее работы (XGmax) и наименьшем сопротивлении трансформатора (XТ1(р)min).

    Для практических расчетов токов КЗ за понижающим трансформатором используют метод наложения аварийных токов на токи нагрузки трансформатора в предаварийном режиме. В основу метода положено предположение о постоянстве номинального напряжения на стороне НН трансформатора, которая обеспечивается автоматикой РПН.

    Максимальный ток КЗ в точке К2 может быть определен следующим образом:



    где UВН – номинальное напряжение на стороне ВН трансформатора.

    Приведение I(3)К2maxВ к нерегулируемой стороне следует производить не по среднему коэффициенту трансформации, а по минимальному, соответствующему тому же крайнему положению РПН, при котором вычисляется этот ток:



    Вычисления минимального тока КЗ I(3)К2minВ следует производить при наибольшем сопротивлении питающей системы в минимальном режиме ее работы (XGmin) и наибольшем сопротивлении трансформатора (XТ1(р)max).



    Приведение I(3)К2minВ к нерегулируемой стороне НН:



    Так как значение , то в числитель коэффициента трансформации необходимо подставить значение Umax.доп.

    Минимальный ток двухфазного КЗ в точке К2:





      1. Определяется максимальный и минимальный ток при металлическом трехфазном КЗ в точке К3:

    Максимальный ток КЗI(3)К3max в точке К3 может быть определен следующим образом:



    Приведение I(3)К3maxВ к нерегулируемой стороне:



    Минимальный ток КЗ I(3)К3minВ



    Приведение I(3)К3minВ к нерегулируемой стороне НН:



    Так как значение , то в числитель коэффициента трансформации необходимо подставить значение Umax.доп.

    Минимальный ток двухфазного КЗ в точке К3:






      1. Определяются максимальный и минимальный ток при металлическом трехфазном КЗ в точке К4:

    Максимальный ток КЗ в точке К4 может быть определен следующим образом:



    Приведение I(3)К4maxВ к нерегулируемой стороне:



    Минимальный ток КЗ : I(3)К4minВ



    Приведение I(3)К4minВ к нерегулируемой стороне НН:



    Так как значение , то в числитель коэффициента трансформации необходимо подставить значение Umax.доп.

    Минимальный ток двухфазного КЗ в точке К4:





    1. Результаты расчетов токов КЗ сводятся в таблицу:

    Таблица 3

    Точка КЗ/ Ток КЗ

    К1

    К2

    К3

    К4

    I(3)Кimax, кА

    5,706

    0,421

    0,392

    0,359

    8,116

    7,553

    6,922

    I(3)Кimin, кА

    -

    0,29

    0,278

    0,265

    6,963

    6,686

    6,374

    I(2)Кimin, кА

    -

    0,251

    0,241

    0,23

    6,03

    5,79

    5,52




    1. Учет подпитки от АД в точке К2:

    Сопротивление асинхронного двигателя АТД-1600



    Где, - сверхпереходное сопротивление двигателя

    Ток подпитки в точке К2



    Где, - сверхпереходная ЭДС асинхронного двигателя

    -активное сопротивление кабельных линий W2 и W3

    -реактивное сопротивление кабельных линий W2 и W3

    Так как активные и реактивные сопротивления кабельных линий малы по сравнению с сопротивлением двигателя, их можно не учитывать при расчете тока подпитки, так как погрешность составит <10%.



    Определим необходимость учета подпитки:



    Если значение I >2, то ток подпитки двигателя учитывается

    Тогда суммарный ток трехфазного короткого замыкания в К2:


    Для точки К4:

    .

    , что больше 2и подпитка от ЭД учитывается.

    Тогда суммарный ток трехфазного короткого замыкания в К4:



    Проверка кабельных линий на термическую стойкость:

    1. Кабельная линия W2

    При использовании кабеля со сплошными жилами допустимый ток термической стойкости:



    где - Из табл. 2.72 [2] термический коэффициент для кабеля с алюминиевыми многопроволочными жилами и изоляцией из сшитого полиэтилена при напряжении кабеля 10 кВ;

    tсз= tсз max +3Δt, с – предполагаемое время срабатывания основной РЗ линии W2;

    tсз=0,7+3*0,3=1,6с

    t0.Q=0.05 – предполагаемое полное время отключения вакуумных выключателей КЛЭП;

    τa=0,13 с – постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ (табл. 2.45 [2] )





    Таким образом кабельная линия W2 проходит проверку на термическую стойкость.

    2. Кабельная линия W3



    где - Из табл. 2.72 [2] термический коэффициент для кабеля с алюминиевыми многопроволочными жилами и изоляцией из сшитого полиэтилена при напряжении кабеля 10 кВ;

    tсз= 0,1 – предполагаемое время срабатывания основной РЗ линии W3;

    t0.Q=0.05 – предполагаемое полное время отключения вакуумных выключателей КЛЭП;

    τa=0,04 с – постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ для асинхронного двигателя (табл. 2.45 [2])





    Таким образом кабельная линия W3 не проходит проверку на термическую стойкость. Следует выбрать большее сечение того же кабеля. Принимаем сечение АПвПБ 3х70-10кВ.







    Кабельная линия W3 проходит проверку на термическую стойкость.

    Библиографический список

    1. Правила устройства электроустановок.– 7-е изд. – СПб.: Издательство ДЕАН, 2014. – 776 с.

    2. Справочник по проектированию электроснабжения/ Под ред. Ю.Г. Барыбина и др. – М.: Энергоатомиздат. 1990, – 576 стр.

    3. Справочник по проектированию электрических сетей / Под ред. Д.Л Файбисовича. – 4-е изд. перераб. и доп. – М.:ЭНАС, 2012, – 376 с.

    4. Сайт Кабель.рф [Электронный ресурс] – Режим доступа: https://cable.ru, свободный.


    написать администратору сайта