Релейная защита электроэнергетических систем. ДЗ по релейной защите. Домашнее задание по дисциплине Релейная защита электроэнергетических систем Вариант 654 Проверил
Скачать 201.82 Kb.
|
Энергетический институт Кафедра «Электрическая техника» Домашнее задание по дисциплине: «Релейная защита электроэнергетических систем» Вариант 6-5-4 Выполнил: Проверил: доцент каф. ЭТ Исходные данные Рисунок 1 - Исходная схема электроснабжения Таблица 1
Таблица 2
Таблица 3
– относительное сопротивление питающей системы: в максимальном режиме работы x*Gmax= 1,0; в минимальном режиме x*Gmin= 1,3. – параметры нагрузки: Sнагр.Т1= 0,7 S н Т1; Sнагр.РП1= 0,4 Sнагр.Т1; x*нагр.= 0,35. Параметры двигателя Таблица 4
Расчет сечений проводов и кабелей Выбираем сечение провода воздушной линии W1: ВЛ W1 питает трансформатор Т1: В нормальном режиме работы трансформатора длительный ток нагрузки равен: Максимальный рабочий ток нагрузки в послеаварийном режиме: Выбираем провод сечением 240 мм2: АС-240/32: Производим проверку провода по: а) Допустимому току: б) Экономическому сечению: Заданный тип производства — электротехника (Tmax=4400 ч); так как , принимаем (провод неизолированный, прокладывается в воздухе): < 240 мм^2 Экономическое сечение меньше выбранного сечения, но исходя из проверки на образование короны принимаем сечение 240мм^2 Выбираем сечение кабеля КЛ W3 КЛ W3питает асинхронный двигатель АТД4-1600. Номинальный ток асинхронного двигателя: ; Выбираем кабель марки АПвБП 3х50/16-10кВ (прокладка кабелей осуществляется в траншее (tср=+15 °C)). Допустимый ток кабеля: Расчетный длительный допустимый ток кабеля: где kсн – коэффициент снижения токовой нагрузки при групповой прокладке кабелей (согласно табл. 1.3.26 [1] с учетом прокладки 4 кабелей в одной траншее на расстоянии 300мм^2, kсн=0,87); kср – коэффициент, учитывающий температуру среды, отличную от расчетной (kср=1 при условной температуре среды +15 °C, расчетной температуре +15 °C, нормальной температуре жил +60 °C согласно табл. 1.3.3 [1]) Экономически целесообразное сечение: где (для алюминиевых жил с изоляцией из сшитого полиэтилена при ); . Экономическое сечение оказалось больше выбранного, но из-за небольшой длинны линии принимаем сечение 50 мм^2. Выбираем сечение кабеля КЛЭП W2: КЛ W2питает РП1. В нормальном режиме: Максимальный ток нагрузки кабеля в послеаварийном режиме равен: Определяем допустимый ток кабеля по формуле: где kп=1,25, принимая коэффициент загрузки линии в нормальном режиме kз=0,6 и время ликвидации аварии максимальным 6 часов [1]. kсн=0,85, принимая прокладку 4 кабелей к РП в одной траншее, лежащих на расстоянии 300 мм относительно друг друга; согласно табл. 1.3.26 [1] kср=1 (при условной температуре среды +15 °C, расчетной температуре +15 °C, нормальной температуре жил +60 °C согласно табл. 1.3.3 [1]) Выбираем 2 кабеля на одну цепь АПвБП 3×120 – 10 кВ для прокладки в траншее ( ); Экономически целесообразное сечение: Расчет токов КЗ О пределение параметров схемы замещения. Сопротивление питающей сети в максимальном и минимальном режиме: Сопротивление ВЛ W1: Погонные сопротивления воздушных линий со стале-алюминиевыми проводами марки АС приведены в табл.3.9 [3] Ом/км Ом/км Сопротивления линии: Минимальное и максимальное значения индуктивного сопротивления Т1, обусловленные работой РПН: где Uк%min – минимальное значение напряжение короткого замыкания трансформатора; ΔU*РПН – половина полного диапазона регулирования напряжения на стороне ВН трансформатора (для трансформатора с - ); SнТ1 – номинальная мощность трансформатора. где Uк%max – максимальное значение напряжения короткого замыкания трансформатора. Если значение , где Umax.доп – максимальное допустимое напряжение для сети данного класса напряжения, то принимается Для сетей с . Минимальное и максимальное сопротивление двухобмоточного трансформатора с расщепленной обмоткой низкого напряжения (НН): где XТ1ВНmin, XТ1Ннmin – соответственно, минимальное индуктивное сопротивление обмотки ВН и НН трансформатора; где XТ1Внmax, XТ1Ннmax – соответственно, максимальное индуктивное сопротивление обмотки ВН и НН трансформатора. Сопротивление КЛЭП W2: Погонные сопротивления кабеля АПвБП 3×120–10кВ приведены в [4] Ом/км Ом/км Рассчитываются токи КЗ в намеченных точках: Определяется максимальный ток при металлическом трехфазном коротком замыкании в точке К1: Определяется максимальный и минимальный ток при металлическом трехфазном КЗ в точке К2: Вычисление I(3)К2max производится при наименьшем сопротивлении питающей системы в максимальном режиме ее работы (XGmax) и наименьшем сопротивлении трансформатора (XТ1(р)min). Для практических расчетов токов КЗ за понижающим трансформатором используют метод наложения аварийных токов на токи нагрузки трансформатора в предаварийном режиме. В основу метода положено предположение о постоянстве номинального напряжения на стороне НН трансформатора, которая обеспечивается автоматикой РПН. Максимальный ток КЗ в точке К2 может быть определен следующим образом: где UВН – номинальное напряжение на стороне ВН трансформатора. Приведение I(3)К2maxВ к нерегулируемой стороне следует производить не по среднему коэффициенту трансформации, а по минимальному, соответствующему тому же крайнему положению РПН, при котором вычисляется этот ток: Вычисления минимального тока КЗ I(3)К2minВ следует производить при наибольшем сопротивлении питающей системы в минимальном режиме ее работы (XGmin) и наибольшем сопротивлении трансформатора (XТ1(р)max). Приведение I(3)К2minВ к нерегулируемой стороне НН: Так как значение , то в числитель коэффициента трансформации необходимо подставить значение Umax.доп. Минимальный ток двухфазного КЗ в точке К2: Определяется максимальный и минимальный ток при металлическом трехфазном КЗ в точке К3: Максимальный ток КЗI(3)К3max в точке К3 может быть определен следующим образом: Приведение I(3)К3maxВ к нерегулируемой стороне: Минимальный ток КЗ I(3)К3minВ Приведение I(3)К3minВ к нерегулируемой стороне НН: Так как значение , то в числитель коэффициента трансформации необходимо подставить значение Umax.доп. Минимальный ток двухфазного КЗ в точке К3: Определяются максимальный и минимальный ток при металлическом трехфазном КЗ в точке К4: Максимальный ток КЗ в точке К4 может быть определен следующим образом: Приведение I(3)К4maxВ к нерегулируемой стороне: Минимальный ток КЗ : I(3)К4minВ Приведение I(3)К4minВ к нерегулируемой стороне НН: Так как значение , то в числитель коэффициента трансформации необходимо подставить значение Umax.доп. Минимальный ток двухфазного КЗ в точке К4: Результаты расчетов токов КЗ сводятся в таблицу: Таблица 3
Учет подпитки от АД в точке К2: Сопротивление асинхронного двигателя АТД-1600 Где, - сверхпереходное сопротивление двигателя Ток подпитки в точке К2 Где, - сверхпереходная ЭДС асинхронного двигателя -активное сопротивление кабельных линий W2 и W3 -реактивное сопротивление кабельных линий W2 и W3 Так как активные и реактивные сопротивления кабельных линий малы по сравнению с сопротивлением двигателя, их можно не учитывать при расчете тока подпитки, так как погрешность составит <10%. Определим необходимость учета подпитки: Если значение I >2, то ток подпитки двигателя учитывается Тогда суммарный ток трехфазного короткого замыкания в К2: Для точки К4: . , что больше 2и подпитка от ЭД учитывается. Тогда суммарный ток трехфазного короткого замыкания в К4: Проверка кабельных линий на термическую стойкость: Кабельная линия W2 При использовании кабеля со сплошными жилами допустимый ток термической стойкости: где - Из табл. 2.72 [2] термический коэффициент для кабеля с алюминиевыми многопроволочными жилами и изоляцией из сшитого полиэтилена при напряжении кабеля 10 кВ; tсз= tсз max +3Δt, с – предполагаемое время срабатывания основной РЗ линии W2; tсз=0,7+3*0,3=1,6с t0.Q=0.05 – предполагаемое полное время отключения вакуумных выключателей КЛЭП; τa=0,13 с – постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ (табл. 2.45 [2] ) Таким образом кабельная линия W2 проходит проверку на термическую стойкость. 2. Кабельная линия W3 где - Из табл. 2.72 [2] термический коэффициент для кабеля с алюминиевыми многопроволочными жилами и изоляцией из сшитого полиэтилена при напряжении кабеля 10 кВ; tсз= 0,1 – предполагаемое время срабатывания основной РЗ линии W3; t0.Q=0.05 – предполагаемое полное время отключения вакуумных выключателей КЛЭП; τa=0,04 с – постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ для асинхронного двигателя (табл. 2.45 [2]) Таким образом кабельная линия W3 не проходит проверку на термическую стойкость. Следует выбрать большее сечение того же кабеля. Принимаем сечение АПвПБ 3х70-10кВ. Кабельная линия W3 проходит проверку на термическую стойкость. Библиографический список Правила устройства электроустановок.– 7-е изд. – СПб.: Издательство ДЕАН, 2014. – 776 с. Справочник по проектированию электроснабжения/ Под ред. Ю.Г. Барыбина и др. – М.: Энергоатомиздат. 1990, – 576 стр. Справочник по проектированию электрических сетей / Под ред. Д.Л Файбисовича. – 4-е изд. перераб. и доп. – М.:ЭНАС, 2012, – 376 с. Сайт Кабель.рф [Электронный ресурс] – Режим доступа: https://cable.ru, свободный. |