Задание для ЛТ10-53Б Эл. Снабж..1 (1). ДЗ1 Построение графиков электрических нагрузок
 Скачать 0.71 Mb.
|
|
Зона m = 3 Nmin 40 (20) 30 (15) 20 (10) 10 (5) 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 З* Рис. 4.1. Кривые определения дополнительного числа трансформаторов по фактическим З* при Кз = 0,7–0,8 (значение Nmin в скобках для Кз = 0,9–1) При трех трансформаторах и менее их мощность выбирается по сред- ней активной мощности за наиболее загруженную смену Рсм: SРном. т К смN/( з опт ) . (4.7) Наибольшую реактивную мощность, которую целесообразно передать через трансформаторы в сеть напряжением до 1000 В, определяют по формуле  Qmaxоmпт. (4.8) Nmin 28 26 24 20 18 16 14 12 10 8 6 4 2 Nmin 28   2624 20 18 16 14  Зона m = 1 12 10 8 6 4 2 0 0,2 0,4 0,6 0,8 ∆N 0 0,2 0,4 0,6 0,8 ∆N а б Рис. 4.2. Зоны для определения дополнительного числа трансформаторов: а − Кз = 0,7–0,8; б − Кз = 0,9–1 γ 1,0 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 γ   
1,0 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0 10 20 30 40 КР2 0 10 20 30 40 КР2 а б Рис. 4.3. Кривые определения коэффициента γ для радиальной схемы питания трансформаторов напряжением 6 (а) и 10 кВ (б) γ 1,0 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1
 0 10 20 30 40 КР2γ 1,0 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1
 0 10 20 30 40 КР2а б Рис. 4.4. Кривые определения коэффициента γ для магистральной схемы питания трансформаторов при напряжении сети 6 (а) и 10 кВ (б) Таблица 4.2 Значения коэффициента Kр1 для энергосистем
Суммарная мощность конденсаторных батарей на напряжение до 1000 В составит Qнк1 Qcм Qmax m (4.9) где Qсм – суммарная средняя реактивная мощность за наиболее загруженную смену на напряжение до 1000 В. Если в расчетах окажется, что Qнк1 < 0, то установка батарей конденса- торов при выборе оптимального числа трансформаторов не требуется (со- ставляющая QнкК1 будет равна нулю). Дополнительная мощность Qнк2 НБК для данной группы трансформа- торов определяется по формуле Qнк2 Qсм Qнк1 γ Nопт Sном.т , (4.10) где γ – расчетный коэффициент, зависящий от расчетных параметров Kр1 и Kр2 и схемы питания цеховой ТП (для радиальной схемы γ определяют по рис.4.3; для магистральной схемы с двумя трансформаторами− рис.4.4; для магистральной схемы с тремя и более трансформаторам−и γ = Kр1/30; для двухступенчатой схемы питания трансформаторов от РП 6−10 кВ, на к о- торых отсутствуют источники реактивной мощности − γ = Kр1/60). Значения Kр1 зависят от удельных приведенных затрат на НБК и ВБК и потерь активной мощности Kр1 (Знк Звк ) / Cрп 103, (4.11) где Знк, Звк – удельные приведенные затраты соответственно на НБК и ВБК; Срп – расчетная стоимость потерь, по табл. 4.2 (только для расчета компенса- ции реактивной мощности). При отсутствии достоверных данных показателей Знк и Звк для практи- ческих расчетов Kр1 следует принимать по табл. 4.2. Значения Kр2 определяют по формуле Kр 2 lSном.т / s, (4.12) где s– сечение питающей линии; l– длина линии (при магистральной схеме с двумя трансформаторами – длина участка, км, до первого трансформатора). При отсутствии соответствующих данных допускается значение Kр2 принимать по табл. 4.3. Таблица 4.3 Значения коэффициента Kр2
Если в расчетах окажется, что Qнк2 < 0, то для данной группы транс- форматоров реактивная мощность Qнк2 принимается равной нулю. | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||