проектирование жб промышленного здания. Этап Компоновка поперечной рамы одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами

• Название: Этап Компоновка поперечной рамы одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами
• Анкор: проектирование жб промышленного здания
• Дата: 22.12.2022
• Размер: 0.86 Mb.
• Имя файла: KP_2_zhbk_Valeev_6UN02_vosstanovlen (1).docx
• Тип: Документы; #859859
• страница: 2 из 8

Опасными будут: M_max N, M_min N, N_maxM_max(M_min)

Расчет А_S и А_S¹ буду вычислять по значениям M_max N и M_min N, а по значениям N_maxM_max(M_min) буду проводить проверку достаточности.

4 этап. Расчет крайней колонны(по оси «А»)

1. 
   Исходные данные для расчета
   

Номер типа опалубочной формы крайней колонны( по оси «А»)-4. Сечение надкрановой части – 600х400мм, подкрановой части – 700х400мм. Длина подкрановой части Н₁=7450мм, надкрановой части – Н₂=3500мм. Расчетное сечение колонны – 3-3.
Таблица 1 – расчетные длины колонны

Часть колонны	При расчете в плоскости поперечной рамы		В перпендикулярном направлении
	При учете нагру- зок от крана	Без учета нагрузок от крана
Подкрановая Н1=7.45 м	1.5*Н1=1.5* *7.45=11.175м	1.2*(Н1+Н2)= =1.2(7.45+3.5)= =13.14 м	0.8*Н1=0.8*7.45=5.96 м
Надкрановая Н2=3.5 м	2*Н2=2*3.5= =7 м	2.5*Н2=2.5*3.5= =8.75 м	1.5*Н2=1.5*3.5=5.25 м

Расчетные характеристики бетона и арматуры:

-бетон тяжелый класса В20 R_b=11,5 МПа, R_bt=0,9 МПа, Е_b=27500 МПа

-продольная рабочая арматура класса А500С:

Rs=435 МПа, Rsc=400 МПа, Es=200000 МПа.

Опасные сочетания усилий. На основе анализа таблицы расчетнах сочетаний усилий:

- 1 сочетание Mmax, Nсоот.(1+2+4+6+16+22): М=207,95кН*м; N=1075,64кН;

M_l=51,32 кН*м; N_l=848,68кН

- 2 сочетание Mmax, Nсоот.(1+10+20+23): М=-60,72кН*м; N=722,35кН;

M_l=21,3кН*м; N_l=722,35кН

- 3 сочетание Nmax, Mсоот.(1+2+4+6+16+22): М=191,49кН*м; N=1091,84кН.

- 4 сочетание Nmin, Mсоот.(1+4+12+18+22): М=113,98кН*м; N=722,35кН.
2. Подбор площади продольной арматуры в подкрановой части

(в сечении 3-3)

Т.к. значения разнонаправленных изгибающих моментов в сочетании 1 и 2 отличаются более, чем на 25%, подбор продольной арматуры выполняем по формулам несимметричного армирования.

• 
  Сочетание 1
  

Mmax, Nсоот.(1+2+4+6+16+22): М=207,95кН*м; N=1075,64кН; M_l=51,32 кН*м; N_l=848,68кН

Геометрическая длина подкрановой части колонны l=7450мм.

Определяем значение случайного эксцентриситета:





e_a3=10мм

Принимаем большее значение e_a=23,33мм

Расчетный эксцентриситет:



Принимаем большее значение е₀₁=193,33мм

Расчетная длина, соответствующая рассматриваемому расчетному сочетанию (при учете нагрузок от кранов) l₀=11175мм (табл. 1).

Так как то учитываем гибкость колонны

Вычислим изгибающие моменты относительно оси продольной арматуры от действия полных и длительных нагрузок:





Определим коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб колонны:





Так как

Определяем минимальный коэффициент армирования по конструктивным требованиям:

а) при гибкости



б) при минимально допустимом диаметре продольной арматуры 16мм (площадь





Принимаем в первом приближении суммарный коэффициент армирования µ равным удвоенному значению большего из двух значений , а именно

µ=0,00182*2=0,0036

коэффициент приведения арматуры к бетону:

Жесткость сечения подкрановой части железобетонной колонны в предельной стадии:





Определяем Эйлерову критическую силу, при которой колонна теряет устойчивость:



Коэффициент гибкости ствола колонны:



Расчетный эксцентриситет продольной силы относительно оси продольной растянутой арматуры с учетом прогиба колонны:



Значение граничной высоты сжатой зоны бетона (п. 8.1.6[2]):







Площадь требуемой сжатой продольной арматуры:



Подберем фактическую площадь сжатой арматуры:



Уточняем значение относительного изгибающего момента



Относительная высота сжатой зоны:



Площадь продольной арматуры у наиболее растянутой грани колонны:



Т. к. A_s<0, вычислим минимальный диаметр арматуры из условия:



A_s=A_s,min=473,2 мм²

A¹_s=A¹_s,fact=473,2 мм²





Принимаем A_s=A_s¹;

• 
  Сочетание 2
  

Mmax, Nсоот.(1+20+20+23): М=-60,72кН*м; N=722,35кН; M_l=21,3 кН*м; N_l=722,35кН

Геометрическая длина подкрановой части колонны l=7450мм.

Определяем значение случайного эксцентриситета:





e_a3=10мм

Принимаем большее значение e_a=23,33мм

Расчетный эксцентриситет:



Принимаем большее значение е₀₁=84,06мм

Расчетная длина, соответствующая рассматриваемому расчетному сочетанию (при учете нагрузок от кранов) l₀=11175мм (табл. 1).

Так как то учитываем гибкость колонны

Вычислим изгибающие моменты относительно оси продольной арматуры от действия полных и длительных нагрузок:





Определим коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб колонны:





Так как

Определяем минимальный коэффициент армирования по конструктивным требованиям:

а) при гибкости



б) при минимально допустимом диаметре продольной арматуры 16мм (площадь





Принимаем в первом приближении суммарный коэффициент армирования µ равным удвоенному значению большего из двух значений , а именно

µ=0,00182*2=0,0036

коэффициент приведения арматуры к бетону:

Жесткость сечения подкрановой части железобетонной колонны в предельной стадии:





Определяем Эйлерову критическую силу, при которой колонна теряет устойчивость:



Коэффициент гибкости ствола колонны:



Расчетный эксцентриситет продольной силы относительно оси продольной растянутой арматуры с учетом прогиба колонны:



Значение граничной высоты сжатой зоны бетона (п. 8.1.6[2]):







Площадь требуемой сжатой продольной арматуры:



Подберем фактическую площадь сжатой арматуры:



Уточняем значение относительного изгибающего момента



Относительная высота сжатой зоны:



Площадь продольной арматуры у наиболее растянутой грани колонны:



Т. к. A_s<0, вычислим минимальный диаметр арматуры из условия:



A_s=A_s,min=473,2 мм²

A¹_s=A¹_s,fact=473,2 мм²





Принимаем A_s=A_s¹;

• 
  Сочетание 3
  

Mmax, Nсоот.(1+2+4+6+16+22): М=191,496 кН*м; N=1091,84 кН; M_l=50,03 кН*м; N_l=851,92 кН

Геометрическая длина подкрановой части колонны l=7450мм.

Определяем значение случайного эксцентриситета:





e_a3=10мм

Принимаем большее значение e_a=23,33мм

Расчетный эксцентриситет:



Принимаем большее значение е₀₁=175,4мм

Расчетная длина, соответствующая рассматриваемому расчетному сочетанию (при учете нагрузок от кранов) l₀=11175мм (табл. 1).

Так как то учитываем гибкость колонны

Вычислим изгибающие моменты относительно оси продольной арматуры от действия полных и длительных нагрузок:





Определим коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб колонны:





Так как

Определяем минимальный коэффициент армирования по конструктивным требованиям:

а) при гибкости



б) при минимально допустимом диаметре продольной арматуры 16мм (площадь





Принимаем в первом приближении суммарный коэффициент армирования µ равным удвоенному значению большего из двух значений , а именно

µ=0,00182*2=0,0036

коэффициент приведения арматуры к бетону:

Жесткость сечения подкрановой части железобетонной колонны в предельной стадии:





Определяем Эйлерову критическую силу, при которой колонна теряет устойчивость:



Коэффициент гибкости ствола колонны:



Расчетный эксцентриситет продольной силы относительно оси продольной растянутой арматуры с учетом прогиба колонны:



Значение граничной высоты сжатой зоны бетона (п. 8.1.6[2]):







Площадь требуемой сжатой продольной арматуры:



Подберем фактическую площадь сжатой арматуры:



Уточняем значение относительного изгибающего момента



Относительная высота сжатой зоны:



Площадь продольной арматуры у наиболее растянутой грани колонны:



Т. к. A_s<0, вычислим минимальный диаметр арматуры из условия:



A_s=A_s,min=473,2 мм²

A¹_s=A¹_s,fact=473,2 мм²





Принимаем A_s=A_s¹;