Фгбоу впо сибирский государственный технологический университет

• Название: Фгбоу впо сибирский государственный технологический университет
• Дата: 18.06.2021
• Размер: 437.5 Kb.
• Имя файла: kursovoy_pakht_Yana.doc
• Тип: Реферат; #218841
• страница: 2 из 5

2.2.4 Определение температурной депрессии

Температурная депрессия, `<sub>I</sub>, <sup>0</sup>С, по корпусам с учетом давления в них определяется по формуле
`_I= , (17)

где `_атмi – температурная депрессия при атмосферном давлении, [2].

Подставив значения в формулу (17) получим
`₁ = = 2,34 ⁰С;

`₂ = = 0,714 ⁰С.

Сумма температурных депрессий,  `, <sup>0</sup>С, находим по формуле
 ` =`<sub>1</sub> +`₂, (18)

 `= 2,34+0,714 = 3,054 <sup>0</sup>С .
Температура кипения раствора, t<sub>k1</sub>, <sup>0</sup>С, в первом корпусе, находим по формуле
t<sub>k1</sub>= t<sub>г п 2</sub> + `₁ + ``₁ + ```, (19)

t_k1=108,92+2,34+9,68+1 = 121,94 ⁰С.
Температура кипения раствора, t_k2, ⁰С, во втором корпусе, находим по формуле
t_k2= t_{б к}+ `₂ + ``₂ + ``` , (20)

t_k2= 54,82+0,714+34,38+1 = 92,91 ⁰С.

2.2.5 Определение полезной разности температур

Общая полезная разность температур,  t _{пол общ}, ⁰С определяется по формуле
 t _{пол общ} =  t_п1 +  t_п2, (21)
Полезные разности температур по корпусам,  t_пi, ⁰С, находим по формуле:

 t_пi = t_гi - t_кi, (22)
для первого корпуса  t_п1 = 129,6 – 121,94 = 7,66 ⁰С; для второго корпуса  t_п2 = 108,92 – 92,91 = 16,01 ⁰С.
Подставив значения в формулу (21), получим
 t _{пол общ} = 7,66+16,01=23,67 ⁰С.
Тогда общую полезную разность температур,  t_п, ⁰С находим по формуле
 t_п = t _г.п.- t _б.к. – ( `+ ``+ ```), (23)
 t_п = 129,6-54,82-(3,054+44,06+2) = 25,66 ⁰С.

2.3 Определение тепловых нагрузок по корпусам

Расход греющего пара, D, в 1-й корпус, производительность каждого корпуса по выпаренной воде, w₁ и w₂, и тепловые нагрузки, Q₁ и Q₂, по корпусам определим путем совместного решения уравнений тепловых балансов по корпусам и уравнения баланса по воде для всей установки
Q₁ = D^.r_гп1 = 1,03^.[G_н^.c_н^.(t_k1-t_н)+w₁^.r_вп1],
Q₂= w₁^.r_гп2 = 1,03^.[(G_н - w₁)^.c₁ (t_k2-t_k1)+w₂^. r_вп2], (24)

w₁+w₂ = W
где 1,03 – коэффициент, учитывающий 3% потерь тепла в окружающую среду.
Q₂= w₁^. 2693,55 = 1,03^.[(8,4 - w₁)^.3,675(92,91-121,94)+(2,037- w₁)^. 2281],

w₂ =4,83 - w₁
Решение системы уравнений дает следующие результаты
D = 1,057 кг/с; w₁ = 3,65 кг/с; w₂= 1,18 кг/с.
Тепловые нагрузки по корпусам
В первом корпусе Q₁ = D^.r_гп1, (25) Q₁ =1,057^.2725 = 2880,32 кВт.

Во втором корпусе Q₂= w₁^.r_гп2, (26)

Q₂=1,18^.2693,55 = 3178,38 кВт.

Результаты расчета приведены в таблице 4
Таблица 4 – Параметры растворов и паров по корпусам

Параметры	корпус
	1	2
Производительность по испаряемой воде w, кг/с	2,3	2,53
Концентрация растворов х, %	12,4	21,15
Давление греющих паров, Рг, МПа	2,75	1,455
Температура греющих паров, 0С	129,6	108,92
Температурные потери, Σ, 0С.	3,054	44,06
Температура кипения раствора, tk, 0С.	121,94	92,91
Полезная разность температур tп, град	7,66	16,01

Наибольшее отклонение вычисленных нагрузок по испаряемой воде в каждом корпусе от предварительно принятых не превышает 3%.