Тема ВКР. ДИПЛОМ (1) (1) (1). Групповой технический проект на строительство разведочных скважин 1440114413 Иктехской площади
 Скачать 2.56 Mb.
|
|
2.18. Расчет давлений опрессовки 1. Кондуктор: Ру = 156 –0,1· 0,66 · 1640 = 48 кгс/см2 Согласно «Инструкции ...» принимаем Ропр=60 кгс/ см2 Давление опрессовки устья:  = 1,1 · 60 = 66 кгс/см2Давление опрессовки труб на поверхности:  = 66·1,05 = 69 кгс/см2Давление опрессовки цементного кольца: А) ожидаемое внутреннее давление у башмака кондуктора: Рвн = Рпл–0,1· ρо(L - Z) = 156 –0,1· 0,66(1640 - 250) = 64,0 кгс/см2 Б) давление опрессовки: Ропр = 1,05 · Рвн–0,1·ρж ·L= 1,05 · 64 –0,1· 1,20 ·250 = 37 кгс/см2 Во всех случаях давление опрессовки цементного кольца не должно быть выше величины: Р опр.к. = 0,95 ·Ргидр–0,1· ρр· h=0,95 · 43,5 –0,1·1,20 ·250 = 11 кгс/см2 Pопр.к.= 11 кгс/см2 2. Промежуточная колонна: Ру =129кгс/см2 Давление опрессовки устья: I секция: Ропр = 1,1(129 +  1300) –0,1· 1·1300 = 34 кгс/см2Принимаем Ропр = 70 кгс/  II секция: I ступень: Ропр = 1,1(129 + 700) –0,1· 1· 1300 = 88 кгс/см22 ступень: Ропр = 1,1 · 129 = 142 кгс/см3 Давление опрессовки труб на поверхности:  = 142 ·1,05 = 149 кгс/см2Давление опрессовки цементного кольца: А) ожидаемое внутреннее давление у башмака колонны: Рвн = 172 – 0,1· 0,8(2300 - 1730) = 126 кгс/см2 Б) давление опрессовки: Ропр = 1,05 · 126 – 0,1· 1,22 · 1730 = 79 кгс/см2 Во всех случаях давление опрессовки цементного кольца не должно быть выше величины:  = 0,95 · 408,6 – 0,1 · 1,22 · 1730 = 177 кгс/см2Опрессовка производится гидростатическим столбом промывочной жидкости: Ропр.к. = 79 кгс/см2 3. Эксплуатационная колонна: Ру = 143 кгс/см2 Давление опрессовки устья: Ропр = 1,1 (l43 +  1900) - 0,1 · 1 · 1900 = - 6,3 кгс/см2Минимальное давление опрессовки эксплуатационной колонны Ø146 мм составляет 100 кгс/  II секция: I ступень:  = 1,1  · 1 · 1000 = 74 кгс/см2Принимаем Ропр =100 кгс/ см2 II ступень: Ропр = 1,1 · 180 = 198кгс/см2 Давление опрессовки труб на поверхности: = 198 · 1,05 = 208 кгс/см22.19. Расчет бурильного инструмента для спуска I секции эксплуатационной и промежуточной колонн Исходные данные: 1. Суммарный вес секции: промежуточной колонны - 19,2 тн эксплуатационной колонны - 11,0 тн 2. Вес 1 п. метра труб СБТ 114,3 мм; G-105; q=26,40 кг 3. Длина секции: промежуточной колонны - 430 м эксплуатационной колонны - 400 м 4. Коэффициент запаса прочности - 1,45 Допускаемая глубина спуска труб определяется по формуле: L=  , где: |Р|- растягивающая нагрузка, при которой напряжение в теле трубы достигает предела текучести, тн Q - вес секции обсадных труб, тн К - коэффициент запаса прочности q - вес 1 п.метра труб, тн а) промежуточной колонны: L =  Вес колонны СБТ: 1300 · 0,02640 = 34,3 тн Нарастающий вес: 19,2 + 34,3 = 53,5 тн К  б) эксплуатационной колонны: L=  Вес колонны СБТ: 1900 ·0,02640 = 50,2 тн Нарастающий вес: 11,0 + 50,2 = 61,2 тн К =  =4,1 2.20. Гидродинамический расчет цементирования 1. Производительность закачки продавочной жидкости: Q =0,0785(D2 —Dl)V,л/с где:D- диаметр скважины, см Dt- диаметр обсадных труб, см V - скорость восходящего потока, м/с Применяется с учетом пункта 13,7 ЕПТ. 2. Разность гидростатических давлений в трубках и затрубном пространстве в конце цементирования: Рст = 0,1(Z - в)(рц - рр) - 0Д(рц - Pp)/i, где: Z - глубина нахождения башмака обсадной колонны; в - высота цементного стакана, м Рр - плотность бурового раствора, г/см Рц - плотность цементного раствора, г/см Һ -расстояние от устья скважины до уровня цементного раствора, м 3. Гидравлическое сопротивление в трубках в момент окончания прокачки продавочной жидкости: Рт = 2,89-рв-С2-^ + Др, где: рв - плотность продавочной жидкости, г/см3 / - длина колонны обсадных труб, м d- усредненный внутренний диаметр обсадной колонны, см Ар - потери давления в бурильных трубах, кгс/см 4. Гидравлическое сопротивление в затрубном пространстве в момент окончания прокачки продавочной жидкости: Р о onQ2(Z-h) Q2-h 5. Ожидаемое давление на цементировочной головке: 1цем1ст ' 1 т ' 1зат 6. Ожидаемое давление на забое в конце цементирования:  7. Коэффициент запаса на прочности по гидроразрыву:  1,0Результаты расчетов сводим в таблицу: Таблица №13.
Примечание: спуск эксплуатационной колонны в две ступени обусловлен наличием аномально низких пластовых давлений и зон поглощений в продуктивных горизонтах.
2.21. Вскрытие продуктивных пластов и проверка герметичности колонн При вскрытии продуктивных горизонтов особо важное значение имеет недопущение проникновения большого количества фильтрата в пласт. Вскрытие предполагаемых горизонтов производится на высоко качественном растворе. Параметры раствора аналогичны параметрам, применяющимся при бурении под эксплуатационную колонну. Вскрытие продуктивных горизонтов после спуска эксплуатационной колонны производится перфораторами при заполненной раствором хлористого кальция колонне. На устье скважины при перфорации устанавливается прострелочная задвижка высокого давления. Эксплуатационную колонну при установленной головке и крестовине фонтанной арматуры опрессовываютизбыточном давлением и снижением уровня. Проверка герметичности кондуктора и промежуточной колонны, на которых устанавливается противовыбросовое оборудование, производится опрессовкой. Для проверки герметичности цементного кольца при закрытии превентора в случае выброса после разбуривания цементного стакана и углубление ниже башмака на 1-2 м производится повторнаяопрессовка колонны при спущенных бурильных трубах с закачкой на забой порции воды. В случае поглощения промывочной жидкости произвести ремонтное цементирование под давлением, после чего повторно опрессовать колонну при вскрытии башмаке. Ниже производится техническая характеристика устанавливаемыхпревенторов.
Длина выкидных линий противовыбросового оборудования - 100м каждая. Количество задвижек согласно схемы - 10 штук. 2.22. Опробование пластов в процессе бурения В процессе бурения скважины предусматривается опробование 3-х объектов испытателем пластов с целью получения гидродинамических параметров пласта в следующих интервалах: 1. 1640-1670 м 2. 1710-1730 м 3. 2080-2090 м В процессе проводки скважины интервалы опробование будут уточнятся геологической службой по мере получения геологических результатов. При опробовании пластоиспытателем в процессе бурения необходимо учесть следующее: 1. При привязке интервала установки пластоиспытателя производится необходимый комплекс электрометрических работ. 2. Перед спуском пластоиспытателя скважина прорабатывается долотом со скоростью 25 м/час. роторным способом в интервалах возможного сужение ствола скважины. 3. Перед подъемом инструмента после проработки скважина промывается в течение двух циклов. 4. Опробование производится одним пластоиспытателем и одним пакером. 5. Скорость спуска испытателя должна быть не более 0,3 м/с. При наличии в процессе спуска испытателя посадок более 5- 6 кг инструмент необходимо поднять для повторной подготовки ствола скважин. 6. Наружный диаметр резинового элемента согласно ТУ 26-02-313- 77: | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
кгс/
кгс/
кгс/
кгс/
кгс/
кгс/