энергоснабжение. контрольная работа вариант 3. Информация об электроприемниках, питаемых от рп
 Скачать 211.14 Kb.
|
|
1 Исходные данные Согласно варианту задания №3. Таблица 1 – Информация об электроприемниках, питаемых от РП
Таблица 2 – Данные по токам КЗ на шинах РП
2 Расчет токовых нагрузок Для выбора сечения проводников и электрических аппаратов схемы определяется расчетная токовая нагрузка каждого элемента схемы электроснабжения. Активная расчетная мощность распределительного пункта (РП), кВт,  где:  – номинальная мощность двигателя; – номинальная мощность трансформатора; – коэффициент загрузки трансформатора ТП, для одностансформаторной ТП можно принять 0,9, для двухстансформаторной – 0,75; – коэффициент загрузки двигателя, принимается равный 0,75…0,8; – коэффициент мощности трансформатора ТП, принимается соответственно равный 0,92; Реактивная расчетная мощность распределительного пункта (РП), квар,  где:  – коэффициент мощности электродвигателя, принимаем равный 0,33; – коэффициент мощности трансформатора ТП, принимается соответственно равный 0,39; Полная мощность РП, кВА,   Расчетный ток РП, А,  где:  – номинальное напряжение; Расчетный ток, линий питающих РП, А, можно принять равным:   Расчетные токи присоединений, А, – для отходящих линий к электродвигателям:  где:  и  – паспортные данные КПД и коэффициента мощности электродвигателя. Для синхронных электродвигателей мощностью до 2500 кВт КПД можно принять 0,97, рекомендуется взять при расчетах 0,9, – для отходящих линий к ТП:     3. Выбор электрических аппаратов и токоведущих частей РП 3.1 Выбор комплектного распределительного устройства для распределительной подстанции Для распределительной подстанции предлагается использовать выкатные РУ серии К-63, которые имеют следующие номинальные параметры: – номинальное напряжение камер – 10 кВ; – номинальный ток главных цепей – 630 А; – номинальный ток сборных шин – 1000 А; – номинальный ток электродинамической стойкости шкафа – 51 кА; – ток термической стойкости в течении 3 с – 20 кА; – габаритные размеры – 2270х1250х750 мм; – место установки – внутри помещения; – расположение камер – двухрядное. Для камер К-63 применяются вакуумные выключатели серии ВВ/TEL и трансформаторы тока типа ТЛК. В распределительном устройстве предусматриваются следующие присоединения: – кабельный ввод; – отходящие линии; – секционирование в РУ с секционированной системой шин; – трансформатор напряжения (один на секцию шин); – заземляющий нож сборных шин (один на секцию шин); – трансформатор собственных нужд; – шинный мост между двумя рядами шин; – кабельные блоки для ввода силовых кабелей. 3.2 Выбор сечения отходящих линий Предварительно сечение отходящей кабельной линии выбирается в соответствии с экономическим сечением, мм2,  где:  – экономическая плотность тока, для кабеля с бумажной пропитанной изоляцией, алюминиевыми жилами при числе часов использования максимума нагрузки в пределах 3000…5000 часов принимается равным 1,4 А/мм2.Выбранный кабель необходимо проверить по следующим условиям: 1) По расчетному допустимому току в соответствии с условием:  где:  – расчетный допустимый ток, А, где:  – поправочный коэффициент на температуру окружающей среды, при температуре земли равной 15°С, фактической температуре среды равной 8°С принимается равным 1,07; – поправочный коэффициент, зависящий от удельного теплового сопротивления земли, для нормальной почвы принимается равный 1,0; – поправочный коэффициент на число работающих кабелей в одной траншее; – номинальный допустимый ток.2) По условию нагрева в послеаварийном режиме.  Расчетный ток послеаварийного режима, А:  где:  – коэффициент допустимой перегрузки, для трансформаторной подстанции принимается равный 1,3.Допустимый ток на один кабель, оставшийся в работе, с учетом его возможной перегрузки, А:  где: – коэффициент перегрузки кабелей на период ликвидации послеаварийного режима в течении 6 часов, принимается в зависимости от коэффициента предварительной загрузки кабеля.3) На термическое действие токов короткого замыкания кабели проверяются согласно выражению:  где:  – сечение кабеля, мм2; – минимальное сечение кабеля по термической стойкости, мм2, где:  – функция, зависящая от типа кабеля: Проводится расчет выбора кабеля линий Л1 и Л5, для которых расчетный ток равен, А:  Определяется экономическое сечение КЛ, мм2:  выбирается кабель ААШвУ 3х90, для которого  Выбранный кабель необходимо проверить по расчетному допустимому току. При числе кабелей проложенных в одной траншее 2 и расстоянии между ними 0,1 м принимается   что больше чем расчетный ток линий  ( ). Таким образом, сечение выбранного кабеля удовлетворяет условию нагрева в номинальном режиме.. Проверяем кабель по термической стойкости к токам короткого замыкания:  условие выполняется Проводится расчет выбора кабеля линии Л2 и Л6, для которых расчетный ток равен, А:  Определяется экономическое сечение КЛ, мм2:  выбирается кабель ААШвУ 3х35, для которого  Выбранный кабель необходимо проверить по расчетному допустимому току. При числе кабелей проложенных в одной траншее 2 и расстоянии между ними 0,1 м принимается  что больше чем расчетный ток линий  ( ). Таким образом, сечение выбранного кабеля удовлетворяет условию нагрева в номинальном режиме.. Проверяем кабель по термической стойкости к токам короткого замыкания:  условие не выполняется, принимаем кабель большего сечения ААШвУ 3х95, для которого условия термической стойкости выполняется (71,49<95). Проводится расчет выбора кабеля линий Л3 и Л7, для которых расчетный ток равен, А:  Определяется экономическое сечение КЛ, мм2:  выбирается кабель ААШвУ 3х70, для которого  Выбранный кабель необходимо проверить по расчетному допустимому току. При числе кабелей проложенных в одной траншее 2 и расстоянии между ними 0,1 м принимается  что больше чем расчетный ток линий ( ). Таким образом, сечение выбранного кабеля удовлетворяет условию нагрева в номинальном режиме.. Проверяем кабель по термической стойкости к токам короткого замыкания:  условие не выполняется, принимаем кабель большего сечения ААШвУ 3х95, для которого условия термической стойкости выполняется (71,49<95). Проводится расчет выбора кабеля линий Л4 и Л8, для которых расчетный ток равен, А:  Определяется экономическое сечение КЛ, мм2:  выбирается кабель ААШвУ 3х50, для которого  Выбранный кабель необходимо проверить по расчетному допустимому току. При числе кабелей проложенных в одной траншее 2 и расстоянии между ними 0,1 м принимается  что больше чем расчетный ток линий  ( ). Таким образом, сечение выбранного кабеля удовлетворяет условию нагрева в номинальном режиме.Далее необходимо проверить кабель по условию нагрева в послеаварийном режиме. Расчетный ток послеаварийного режима, А:  Определяется допустимый ток на один кабель, оставшийся в работе, с учетом его возможной перегрузки. При отключении одного из кабелей в траншее остается одна рабочая кабельная линия, соответственно принимаем  Коэффициент перегрузки кабелей на период ликвидации послеаварийного режима в течении 6 часов, принимается в зависимости от коэффициента предварительной загрузки кабеля: которому соответствует  ; таким образом, условие по нагреву жил кабелей в послеаварийном режиме выполняется. Проверяем кабель по термической стойкости к токам короткого замыкания:  условие не выполняется, принимаем кабель большего сечения ААШвУ 3х95, для которого условия термической стойкости выполняется (71,49<95). Проводится расчет выбора кабеля линий ввода, для которых расчетный ток равен, А:  Определяется экономическое сечение КЛ, мм2:  выбирается кабель ААБл 3х240, для которого  Выбранный кабель необходимо проверить по расчетному допустимому току. При числе кабелей проложенных в одной траншее 2 и расстоянии между ними 0,1 м принимается  что больше чем расчетный ток линий  ( ). Таким образом, сечение выбранного кабеля удовлетворяет условию нагрева в номинальном режиме.Далее необходимо проверить кабель по условию нагрева в послеаварийном режиме. Расчетный ток послеаварийного режима, А: Iрасч= 400,29 Определяется допустимый ток на один кабель, оставшийся в работе, с учетом его возможной перегрузки. При отключении одного из кабелей в траншее остается одна рабочая кабельная линия, соответственно принимаем Коэффициент перегрузки кабелей на период ликвидации послеаварийного режима в течении 6 часов, принимается в зависимости от коэффициента предварительной загрузки кабеля: которому соответствует Кп=1,0, I доп ПАВ(ЛВ)= 1,0*1,07*1,0*1,0*355=379,85<400,29 таким образом, условие по нагреву жил кабелей в послеаварийном режиме не выполняется. Принимаем кабель 2ААБл 3х240 . Проверяем кабель по термической стойкости к токам короткого замыкания:  таким образом, условие по термической стойкости к токам короткого замыкания выполняется. Результаты расчетов сечений отходящих линий и линий ввода приведены в таблице 3. Таблица 3 – Результаты выбора сечений отходящих линий
3.3 Выбор выключателей КРУ В соответствии сопределенными выше токовыми нагрузками для всех присоединений РП-10 кВ принимаются к установке выключатели BB/TEL-10/630 с  Выбранный выключатель необходимо проверить в соответствии со следующими условиями:1) по напряжению установки:   условие выполняется. 2) по наибольшему длительному току (наибольший ток соответствует току питающей линии 513,2 А):   условие выполняется. 3) по номинальному току отключения:   условие выполняется. 4) по допустимому ударному току КЗ;   условие выполняется. 5) по условию термической стойкости:   условие выполняется. Таким образом, выбранный выключатель, удовлетворяет всем условиям выбора. 3.4 Выбор измерительных трансформаторов тока Трансформаторы тока устанавливаются во всех основных цепях КРУ и выбираются в соответствии со следующими условиями: – по напряжению установки:  – по току:  где:  – номинальный первичный ток трансформатора тока;– по конструкции и классу точности; – по электродинамической стойкости:  где:  – ударный ток КЗ по расчету; – кратность электродинамической стойкости по каталогу; – ток электродинамической стойкости;– по термической стойкости:  где:  – тепловой импульс по расчету; – кратность термической стойкости по каталогу; – время термической стойкости по каталогу; – ток термической стойкости;– по вторичной нагрузке:  где:  – вторичная нагрузка трансформатора тока; – номинальная допустимая нагрузка трансформатора тока в выбранном классе точности.Результаты выбора трансформаторов тока приведены в таблице 4. Таблица 4 – Выбор трансформаторов тока
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
