Таблица2.3 Объемы воздуха и продуктов сгорания газообразных топлив,м3/м3,при α =1,0 и 760 мм рт. ст.
Газопровод
|
|
|
|
| V0г
| Саратов-Москва
|
9,52
|
1,04
|
7,60
|
2,10
|
10,73
| Таблица 2.4 Энтальпии воздуха и продуктов сгорания на 1 м3газообразных топлив при α =1,0 и 760 мм рт. ст
газопровод
| Энтальпия,ккал/м3
| Температура,0С
| 100
| 200
| 300
| 400
| 500
| 600
| 700
| 800
| 900
| 1000
| 1100
| 1200
| 1300
| 1400
| 1500
| 1600
| 1700
| 1800
| 1900
| 2000
| 2100
| 2200
| 2300
| 2400
| 2500
| Саратов-Москва
|
| 353
| 713
| 1082
| 1461
| 1850
| 2246
| 2654
| 3075
| 3504
| 3940
| 4378
| 4818
| 5271
| 5732
| 6189
| 6655
| 7123
| 7594
| 8072
| 8547
| 9029
| 9512
| 9969
| 10482
| 10970
|
| 301
| 606
| 916
| 1232
| 1565
| 1887
| 2228
| 2571
| 2914
| 3266
| 3628
| 3990
| 4352
| 4723
| 5094
| 5466
| 5837
| 6209
| 6589
| 6970
| 7351
| 7732
| 8123
| 8503
| 8894
| Таблица2.5 Расчет теплосодержания продуктов сгорания природного газа Саратов–Москва
α,
| ϑ, °С
|
,
м 3 /м 3
|
ккал/м3
|
м 3 /м 3
|
ккал/м3
|
м 3 /м 3
|
ккал/м3
|
м 3 /м 3
|
ккал/м3
| Теплосодержание
I, ккал/м 3
| 1,1
| 2000
| 1,04
| 1157
| 7,60
| 708
| 2,10
| 938
| 9,52
| 732
| 9244
| 1,1
| 800
| 1,04
| 407
| 7,60
| 261
| 2,10
| 319
| 9,52
| 270
| 3332,1
| 1,25
| 1000
| 1,04
| 526
| 7,60
| 333
| 2,10
| 412
| 9,52
| 343
| 4755
| 1,25
| 400
| 1,04
| 184,4
| 7,60
| 125,8
| 2,10
| 149,6
| 9,52
| 129
| 1769
| 1,26
| 500
| 1,04
| 238
| 7,60
| 158,6
| 2,10
| 189,8
| 9,52
| 164,4
| 2256,9
| 1,26
| 200
| 1,04
| 85,4
| 7,60
| 62,1
| 2,10
| 72,7
| 9,52
| 63,7
| 870,6
| 1,36
| 300
| 1,04
| 133,5
| 7,60
| 93,6
| 2,10
| 110,5
| 9,52
| 96
| 1411,8
| 1,36
| 100
| 1,04
| 40,6
| 7,60
| 31
| 2,10
| 36
| 9,52
| 31,6
| 461,4
| Рис. 2.2 Диаграмма I- ϑ для продуктов сгорания при сжигании Газа газопровода Саратов-Москва
2.3Тепловой баланс котла
Тепловой баланс котла – равенство располагаемой теплоты сумме полезно используемой теплоты Q1 и потерь теплоты Q2-Q6 при стационарном режиме работы котла. Общее уравнение теплового баланса имеет вид =Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6,где – располагаемая теплота на 1 кг твердого, жидкого топлива или на 1 м 3 газообразного топлива, ккал/кг (ккал/м3); Q1 – полезно используемая теплота (нагрев, испарение воды и перегрев пара в паровом котле, нагрев воды в водогрейном котле), ккал/кг (ккал/м 3 ); Q2 – потери теплоты с уходящими газами, ккал/кг (ккал/м 3 );Q 3– потери теплоты от химической неполноты сгорания, ккал/кг (ккал/м 3 ); Q4 – потери теплоты от механической неполноты сгорания, ккал/кг; Q 5– потеря теплоты от наружного охлаждения, ккал/кг (ккал/м 3 ); Q6 – потери с физической теплотой шлаков, ккал/кг.
При делении обеих частей уравнения на и умножении на 100 % получаем
100%=q1+q2+q3+q4+q5+q6 или
Схема движения тепловых потоков в паровом котле с воздухоподогревателем показана на рис. 2.3
Рис. 2.3Схема теплового баланса парового котла с воздухоподогревателем
Составим тепловой баланс котла ДЕ-4-14ГМ при сжигании природного газа газопровода Саратов–Москва.
1). Определение располагаемой теплоты
= =8530 ккал/м3 2). Определяем потери теплоты от механической неполноты сгорания. При сжигании жидких топлив q 4 = 0 %.
3). Выбор температуры уходящих газов. Т. к. котел малой паропроизводительности,
ϑух =140 ° С.
4). Определяем потери теплоты с уходящими газами: по табл. 3.3 интерполяцией определяем Iух при ϑух =140 ° С.
Iух =599,3 ккал/м 3 .
При
5). Определяем потери теплоты от химической неполноты сгорания.
По справочным данным в литературе [2, с. 49] q3 = 0,5 %.
6). Потери теплоты от наружного охлаждения определяются по справочным данным [2, с. 50, табл. 4.5]:
q 5 =2,9 %.
7). Потери теплоты с физической теплотой шлаков
q6 = 0%.
8). Методом обратного баланса определяется КПД брутто η бр:
9). Определяем расчетный расход топлива. С учётом паропроизводительности котла D =4 т/ч,
10). Определяем коэффициент сохранения теплоты
2.4 Расчет топочной камеры.
Произвести поверочный расчет топочной камеры парового котла ДЕ-4-14ГМ при сжигании природного газа газопровода Саратов-Москва. Определяем геометрические характеристики топки котла ДЕ-4-14ГМ по чертежам в каталоге [1].
Площадь правой боковой стенки, пола и потолка 5,5 ⋅ (1,93)=10,61 м 2 .
Площадь левой боковой стенки 2,5 ⋅ (1,93)=4,83 м 2 .
Площадь задней стенки 2,2 ⋅ 1,9=4,18 м 2 .
Площадь фронтовой стенки 2,2 ⋅ 1,9=4,18 м 2 .
Определяем угловой коэффициент экранов (по формуле) при s/d=55/51=1,08 x =0,99.
Определяем лучевоспринимающую поверхность топки
Что в целом соответствует радиационной поверхности в справочнике для данного котла
Hл =21,84 м 2 [4, с. 248]. Там же находим объем топки: Vт =8,01 м 3 .
При предварительно принятой температуре на выходе из топки, равной 1100°С, получено значение ϑт′′ =960°С. Т. к. разница более 100 °С, принимаем ϑ т′′ =950 °С в качестве исходной и повторяем расчет. Далее расчет по методике сведен в табл. 2.6. В расчете приняты следующие значения:
; ; ϑ′′т =960 ° С; T′′т=1223 К; p =1 кгс/см 2 ; Xт =0,15; ζ =0,65; ϕ =0,967.
Таблица 2.6 Расчет топочной камеры ДЕ-4-14ГМ при сжигании природного газа газопровода Саратов–Москва
Величина
| Формула
| Расчет
| Значение
| 1. Предварительное значение температуры продуктов сгорания на выходе из топки, °С
| ϑт′′
|
| 950
| 2. Площадь всех стен топки, м 2
|
| 10,61+4,83+4,18+4,18
| 23,8
| 3. Лучевоспринимающая поверхность топки, м 2
|
| (10,55+3,58+4,25) ⋅ 0,99+(3,58–0,35) ⋅ 0,99
| 21,4
| 4. Средний коэффициент тепловой эффективности экранов
|
|
| 0.58
| 5. Объем топки, м3
| Vт
|
| 8,01
| 6. Эффективная толщина излучающего слоя, м
|
|
| 1.21
| 7.1. Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами
|
|
| 0,974
| 7.2. Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами
|
|
| 0.117
| 7.3. Степень черноты светящегося пламени
|
|
| 0.376
| 7.4. Степень черноты трехатомных газов
|
|
| 0.281
| 7.5. Доля топочного объема, заполненного светящейся частью факела
| т
|
| 0,100
| 7.6. Степень черноты факела
|
| 0,100*0,376+(1-0,100)*0,281
| 0.291
| 8.1. Площадь зеркала горения, м2
| R
|
| 0
| 8.2. Отношение площади зеркала горения к полной поверхности топки
|
|
| 0.000
| 8.3. Степень черноты топки
|
|
| 0.416
| 9. Полезное тепловыделение в топке (энтальпия топочных газов), ккал/м 3
|
|
| 8587,9
| 10. Абсолютная адиабатная
температура, К
|
| 1860+273
| 2133
| 11. Энтальпия дымовых газов
на выходе из топки, ккал/м3
|
|
| 4219.3
| 12. Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания
|
|
| 4.8
| 13.1. Параметр, учитывающий распределение температур по высоте топки
|
| 0.54-0.2*0.15
| 0.5
| 13.2. Температура на выходе из топки, °С
|
|
| 939
| 13.3. Уточненная энтальпия дымовых газов на выходе из топки, ккал/м 3
|
|
| 4070
| 14. Тепловосприятие в топке, ккал/м 3
|
| 0,967*(8587,9-4070)
| 4368
| Полученное значение температуры на выходе из топки отличается от ранее принятого менее чем на ± 100 ° С. Расчет окончен. |