Главная страница
Навигация по странице:

  • 2 Гидравлический расчет разветвленного трубопровода

  • Определение входного давления на насос

  • Определение потерей напора в 3 и 4 трубопроводе.

  • Гидравлическая характеристика трубопровода № 3

  • Определение расходов при изменении вязкости в 2.5 раза

  • Гидравлика курсовая работа. курсач. Курсовая работа Гидравлический расчет сложного трубопровода и элементов оборудования по дисциплине Гидравлика и нефтегазовая гидромехпника


    Скачать 189.47 Kb.
    НазваниеКурсовая работа Гидравлический расчет сложного трубопровода и элементов оборудования по дисциплине Гидравлика и нефтегазовая гидромехпника
    АнкорГидравлика курсовая работа
    Дата16.10.2022
    Размер189.47 Kb.
    Формат файлаdocx
    Имя файлакурсач.docx
    ТипКурсовая
    #736330


    Министерство образования и науки Российской Федерации

    Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

    высшего образования

    «Уфимский государственный нефтяной технический университет»
    Кафедра «Гидрогазодинамика трубопроводных систем и гидромашины»
    КУРСОВАЯ РАБОТА

    «Гидравлический расчет сложного трубопровода и элементов оборудования»

    по дисциплине «Гидравлика и нефтегазовая гидромехпника»


    Выполнил
    Студент группы ФИО

    Проверил
    Доцент, к.т.н. ФИО
    Уфа 2022

    2 Гидравлический расчет разветвленного трубопровода

    Выполнить гидравлический расчет разветвленного трубопровода, схема которого прилагается.

    1) Определить Pвх и d3, d4 из условия, что Q3=Q4

    2) Выполнить гидравлический расчет (комплексная задача) разветвленного трубопровода, схема которого прилагается.

    а) Как изменятся расходы при увеличении вязкости в 2,5 раза?



    Определение входного давления на насос

    Данную схему можно разбить на 4 простых трубопровода, причем трубопровод 1 (l1, d1) является всасывающим и рассчитывается отдельно от сложного трубопровода, состоящего из трубы 2 (l2, d2), трубы 3 (l3, d3) и трубы 4 (l4, d4).

    Составим уравнение Бернулли для трубопровода 1. При этом начальное сечение соответствует свободной поверхности жидкости в первом резервуаре, а конечное сечение – на входе в насос.



    где – высотная отметка начального сечения;

    – избыточное давление на свободной поверхности в первом резервуаре;

    – высотная отметка входа в насос.

    – избыточное давление на входе в насос;

    – суммарные потери напора в первом трубопроводе.

    Средняя скорость движения жидкости в первом трубопроводе равна:

    .

    Рассчитываем число Рейнольдса:

    ,

    Рассчитываем переходные числа Рейнольдса:

    , .

    Полученное число Рейнольдса меньше ReI из чего следует, что в первом трубопроводе турбулентный режим течения, зона гидравлического трения. Коэффициент Кориолиса для инженерных расчетов можно принять равным единице.

    Коэффициент гидравлического сопротивления определяем по формуле Блазиуса:

    .

    Рассчитываем суммарные потери напора во втором трубопроводе:

    ,

    где (вход в трубу, полностью открытая задвижка).

    Из уравнения Бернулли определяем :



    .

    Определение потерей напора в 3 и 4 трубопроводе.
    Составим систему уравнений Бернулли для разветвленной части трубопроводной сети.

    Для трубопровода 2:

    ,

    ,

    Для трубопровода 3:

    ,

    Для трубопровода 4:

    ,

    Где ;

    м;

    м;

    м.

    Уравнения расходов:

    Q1 = Q2 = Q

    Q = Q3 + Q4

    Полученные уравнения сведем в систему:



    Средняя скорость жидкости в трубопроводе 2 равна:

    Рассчитываем число Рейнольдса:

    Рассчитываем переходные числа Рейнольдса:

    , .

    Полученное число Рейнольдса меньше ReI из чего следует, что в первом трубопроводе турбулентный режим течения, зона гидравлического трения. Коэффициент Кориолиса для инженерных расчетов можно принять равным единице.

    Коэффициент гидравлического сопротивления определяем по формуле Блазиуса:



    Рассчитываем суммарные потери напора во втором трубопроводе:

    где (полностью открытая задвижка).

    Из уравнения (1) определяем :

    Из уравнений (2) и (3) выражаем суммарные потери напора в третьем и четвертом трубопроводе:

    м,

    м.

    Найдем диаметры третьего и четвертого трубопроводов.
    Гидравлическая характеристика трубопровода № 3
    При диаметре трубопровода 100 мм:



    Рассчитываем переходные числа Рейнольдса





    Полученное число Рейнольдса меньше , из чего следует, что в первом трубопроводе турбулентный режим течения, зона гладкого трения.

    Коэффициент гидравлического сопротивления определяем по формуле Блазиуса:



    Средняя скорость движения жидкости в трубопроводе равна:



    Суммарные потери напора в трубопроводе 3:



    Аналогичные действия выполняются для других диаметров.
    Таблица 1 – Данные для построения гидравлической характеристики трубопровода № 3

    № п/п

    d3, мм

    Re

    ReI

    ReII

    λ3

    υ3, м/с

    h, м

    1

    50

    35386

    26315,789

    1315789

    0,0241

    21,23

    2773,07

    2

    60

    29488

    31578,947

    1578947

    0,0241

    14,74

    1117,22

    3

    70

    25276

    36842,105

    1842105

    0,0251

    10,83

    537,36

    4

    80

    22116

    42105,263

    2105263

    0,0259

    8,29

    285,05

    5

    90

    19659

    47368,421

    2368421

    0,0267

    6,55

    162,95

    6

    100

    17693

    52631,579

    2631579

    0,0274

    5,31

    98,81

    7

    110

    16084

    57894,737

    2894737

    0,0281

    4,39

    62,85


    Гидравлическая характеристика трубопровода № 4 будет находиться таким же образом, как и для трубопровода № 3.
    Таблица 2 – Данные для построения гидравлической характеристики трубопровода № 4

    № п/п

    d4, мм

    Re

    ReI

    ReII

    λ4

    υ4, м/с

    h4, м

    1

    50

    35386

    26315,789

    1315789

    0,0241

    21,23

    3326,63

    2

    60

    29488

    31578,947

    1578947

    0,0241

    14,74

    1340,16

    3

    70

    25276

    36842,105

    1842105

    0,0251

    10,83

    644,55

    4

    80

    22116

    42105,263

    2105263

    0,0259

    8,29

    341,90

    5

    90

    19659

    47368,421

    2368421

    0,0267

    6,55

    195,44

    6

    100

    17693

    52631,579

    2631579

    0,0274

    5,31

    118,51

    7

    110

    16084

    57894,737

    2894737

    0,0281

    4,39

    75,38


    На оси ординат откладываем величины м и м, и проводя горизонталь до пересечения с построенной кривой Σhi(di), получаем соответствующее значение диаметра (Рисунок 5).

    мм, мм,

    Рисунок 5 – Зависимости потерь напора от диаметра в трубопроводах

    № 3 и № 4

    Определение расходов при изменении вязкости в 2.5 раза

    Проверим зависимость расходов от вязкости, построив гидравлические характеристики труб, по которым течет жидкость с вязкостью в 𝜈/2.5. Новая вязкость примет значение 𝜈 = 12*10-6 м2/c. Будем считать, что давление на выходе из насоса осталось прежним.

    Составим уравнение Бернулли для трубопроводов 2, 3, 4, относительно плоскости отсчета. При этом начальное сечение трубопровода 2 соответствует выходу из насоса, а конечное сечение – в т.Е. Для трубопроводов 3, 4 начальное сечение находится в т.Е, а конечное сечение – на входе в резервуары 3, 4 соответственно.





    Где ;

    м;

    м;

    м.

    Для решения полученной системы уравнений рассчитаем гидравлические характеристики каждого трубопровода.

    Рассчитаем потери напора в каждой из труб по формуле:



    Для каждого значения расхода Q рассчитываем число Рейнольдса:



    Сравнивая полученное число Рейнольдса с критическим Reкр = 2320 и граничными (переходными) числами и (граничные числа Рейнольдса – ReI и ReII для всех трубопроводов остались прежними (см. задание 2)), определяем режим движения (ламинарный или турбулентный) и, в случае турбулентного режима, зону гидравлического сопротивления (гладких труб, смешанного трения, шероховатых труб).

    Если число Рейнольдса Re < Reкр=2320, то режим движения ламинарный, и λ определяем по формуле Стокса:



    Если то режим движения турбулентный, зона гладких труб, и λ определяем по формуле Блазиуса:



    Если то режим движения турбулентный, зона смешанного трения, и λ определяем по формуле Альтшуля:



    Если то режим движения турбулентный, зона шероховатого трения, и λ определяем по формуле Шифринсона:



    Составим гидравлические характеристики трубопроводов, с учетом зоны трения и расчета коэффициента гидравлических сопротивлений по соответствующим формулам.

    При средней скорости жидкости в трубопроводе 2 :



    12500









    Аналогичные расчеты выполняются при других средних скоростях жидкости в трубопроводе 2.

    Таблица 3 – Данные для построения гидравлической характеристики трубопровода №2



    v, м/с

    Q, м3

    Re

    ReI

    ReII

    λ

    h, м

    HЕ, м

    1

    0

    0,0000

    0

    78947,37

    3947368

    0

    0,000

    179,888

    2

    1

    0,0177

    12500

    78947,37

    3947368

    0,0299

    2,065

    177,824

    3

    2

    0,0353

    25000

    78947,37

    3947368

    0,0252

    6,964

    172,924

    4

    3

    0,0530

    37500

    78947,37

    3947368

    0,0227

    14,186

    165,702

    5

    4

    0,0707

    50000

    78947,37

    3947368

    0,0212

    23,504

    156,384

    6

    5

    0,0883

    62500

    78947,37

    3947368

    0,0200

    34,775

    145,114

    7

    6

    0,1060

    75000

    78947,37

    3947368

    0,0191

    47,894

    131,994

    8

    7

    0,1236

    87500

    78947,37

    3947368

    0,0184

    62,782

    117,106


    Гидравлическая характеристика трубопровода № 3 будет находиться таким же образом, как и для трубопровода № 2.

    Таблица 4 – Данные для построения гидравлической характеристики трубопровода №3



    v, м/с

    Q, м3

    Re

    ReI

    ReII

    λ

    h, м

    HЕ, м

    1

    0

    0

    0

    51315,79

    2565789

    0

    0,00

    29,99

    2

    1,2

    0,009

    9750

    51315,79

    2565789

    0,0318

    6,01

    36,00

    3

    2,4

    0,0179

    19500

    51315,79

    2565789

    0,0268

    20,22

    50,22

    4

    3,6

    0,0269

    29250

    51315,79

    2565789

    0,0242

    41,13

    71,12

    5

    4,8

    0,0358

    39000

    51315,79

    2565789

    0,0231

    69,77

    99,76

    6

    6

    0,0448

    48750

    51315,79

    2565789

    0,022

    103,76

    133,75

    7

    7,2

    0,0537

    58500

    51315,79

    2565789

    0,0211

    143,65

    173,64

    8

    8,4

    0,0627

    68250

    51315,79

    2565789

    0,0204

    189,27

    219,26


    Гидравлическая характеристика трубопровода № 4 будет находиться таким же образом, как и для трубопровода № 3.

    Таблица 5 – Данные для построения гидравлической характеристики трубопровода №4



    v, м/с

    Q, м3

    Re

    ReI

    ReII

    λ

    h, м

    HЕ, м

    1

    0

    0

    0

    53157,89

    2657895

    0

    0

    28,993

    2

    1

    0,008

    8416,6667

    53157,89

    2657895

    0,033

    5,0127

    34,01

    3

    2

    0,016

    16833,333

    53157,89

    2657895

    0,0278

    16,868

    45,861

    4

    3

    0,024

    25250

    53157,89

    2657895

    0,0251

    34,305

    63,297

    5

    4

    0,032

    33666,667

    53157,89

    2657895

    0,0234

    56,767

    85,759

    6

    5

    0,04

    42083,333

    53157,89

    2657895

    0,0221

    83,901

    112,89

    7

    6

    0,048

    50500

    53157,89

    2657895

    0,0211

    115,45

    144,45

    8

    7

    0,0561

    58916,667

    53157,89

    2657895

    0,0211

    156,76

    185,76

    Строим графическую зависимость напора от расхода (Рисунок 6).



    Рисунок 6 – Гидравлические характеристики трубопроводов, по которым течет жидкость вязкостью ν = 12*10-6 м2

    Точка пересечения графиков суммы расходов в трубопроводе №3 и 4 и расхода в трубопроводе №2 будет соответствовать расходу в трубопроводе №2 (по оси х) и напору в т.Е (по оси у).

    По графику определяем значения расходов Q2, Q3 и Q4. Они соответственно равны Q3=0,0466 м3/с = 167,76 м3/ч, Q4= 0,0474 м3/с = 170,64 м3/ч, Q2= 0,094 м3/с = 338,4 м3/ч. Сделаем вывод, что при уменьшении вязкости расход увеличивается.


    ВЫВОД
    В результате выполнения курсовой работы были реализованы следующие компетенции:

    1) Способность проводить количественный и качественный анализ параметров и контроль физического, химического, экологического состояния природных и технических механизированных, в том числе автоматизированных, систем и социальных систем(ОПК-1, специальность 21.05.06 «Нефтегазовые техника и технологии»).

    2) Способность использовать рациональные методы моделирования процессов природных и технических систем, сплошных и разделенных сред, геологической среды, массива горных пород(ПК-9,специальность 21.05.06 «Нефтегазовые техника и технологии»).

    3) способность выбирать и применять соответствующие методы моделирования физических, химических и технологических процессов(ПК-26, направление подготовки 21.03.01 «Нефтегазовое дело», Профиль: Эксплуатация и обслуживание объектов транспорта и хранения нефти, газа и продуктов переработки).

    СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
    1.Гидравлика, гидромашины и гидроприводы: учеб.для втузов / Т. М. Башта, Б. Б. Некрасов, С. С. Руднев. - 2-е изд., перераб. - М. : Машиностроение, 1982. - 423 с. : ил. - Библиогр.: с.418.

    2. Гидромеханика: учеб.пособие по решению задач / Л. Н. Раинкина ; РГУ нефти и газа им. И.М. Губкина. - М. : Нефть и газ, 2005. - 131 с.

    3.Сборник задач по машиностроительной гидравлике: учеб. пособие для вузов / ред. И. И. Куколевский, ред. Л. Г. Подвидз. - 5-е изд., стереотип. - М. : Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2002. - 448 с.




    написать администратору сайта