Расчет тигильной печи. Тигельная печь, Запасов Н.С. ЭТ-51-17. Курсовая работа Индукционная тигельная печь

• Название: Курсовая работа Индукционная тигельная печь
• Анкор: Расчет тигильной печи
• Дата: 09.11.2021
• Размер: 0.52 Mb.
• Имя файла: Тигельная печь, Запасов Н.С. ЭТ-51-17.docx
• Тип: Курсовая; #267753

ФГБОУ ВО“Чувашский государственный университет им. И.Н. Ульянова”

Факультет энергетики и электротехники

Кафедра электротехнологий электрооборудования и

автоматизированных производств

Курсовая работа:

«Индукционная тигельная печь»

Выполнил: студент гр. ЭТ-51-17

Запасов Н. С.

Преподаватель: доцент, к.т.н.

Петросов Ю. М.

Чебоксары, 2020

Оглавление

Введение 3

Расчет индукционной тигельной печи. 6

Автоматическое регулирование режима индукционно тигельной печи. 13

Плавильные установки с индукционными тигельными печами 14

Эксплуатация индукционных тигельных печей 16

Заключение 18

Список используемой литературы 19

Введение

Цель работы: ознакомиться с тигельными индукционными печами; изучить устройство и принцип действия индукционных тигельных печей

Индукционная плавильная тигельная печь (рис.1) представ­ляет собой цилиндрическую электромагнитную систему с многовитковым индуктором 1. Поскольку загрузка 2 нагревается до темпе­ратуры, превышающей температуру плавления, обязательным эле­ментом конструкции печи является тигель — сосуд, в который помещается расплавляемая шихта. В зависимости от электрических свойств материала тигля различают индукционные печи с непрово­дящим и проводящим тиглем.

К первой группе относятся печи с диэлектрическим керамиче­ским тиглем 3, предназначенные для плавления металлов. В таких печах загрузка (садка) нагревается индуктированным в ней током, тигель же эквивалентен воздушному зазору.

Ко второй группе относятся печи со стальным, графитовым или графито-шамотным тиглем 4, обладающим большей или меньшей электропроводностью. Если толщина стенки тигля более чем вдвое превышает глубину проникновения тока в материал тигля, то можно считать, что индуктированный ток сосредоточен в стенке тигля,

Рис.1. Устройство индукционной тигельной печи

загрузка же прогревается только путем теплопередачи и может не обладать электропроводностью. При меньшей толщине стенки тигля электромагнитное поле проникает в загрузку и энергия выделяется как в стенке тигля, так и в самой загрузке, если она электропро­водка. Печи с проводящим тиглем имеют теплоизоляцию 5.

По характеру рабочей среды индукционные тигельные печи можно разделить на открытые, работающие в атмосфере, и вакуум­ные. Конструкции вакуумных печей обеспечивают как плавку, так и разливку металла в вакууме, благодаря чему содержание раство­ренных в металле газов получается очень низким.

Индуктор и футеровка, основной частью которой является ти­гель, укрепляются в корпусе печи. Конструктивные детали корпуса располагаются вне индуктора на небольшом расстоянии от него, т. е. в области, пронизываемой магнитным потоком индуктора на пути его обратного замыкания. Поэтому в металлических деталях корпуса могут возникать вихревые токи, вызывающие нагрев.

Для уменьшения потерь в корпусе у печей небольшой емкости основные детали корпуса изготавливаются из непроводящих ма­териалов. Возможно также удаление металлических узлов корпуса на большее расстояние от индуктора, в область более слабого поля.

Однако такое конструктивное решение приводит к резкому увели­чению габаритов печи и потому приемлемо лишь для печей самой малой емкости. У печей значительной емкости приходится узлы несущей конструкции защищать от внешнего поля индуктора.

Для защиты используют магнитопровод в виде вертикальных пакетов трансформаторной стали, располагающихся вокруг индук­тора, или электромагнитный экран между индуктором и корпусом в виде сплошного кожуха из листового материала с малым удель­ным сопротивлением; потери в таком экране невелики.

Таким образом, в соответствии с методом снижения потерь в корпусе индукционные тигельные печи делятся на три класса:

а)неэкранированные;

б) с магнитонроводом;

в) с электромагнит­ным экраном.

Диапазон емкостей индукционных тигельных печей очень ши­рок. В качестве примера печи минимальной емкости (0,1 кг) можно указать отечественную установку для литья зубных протезов из нержавеющей стали, а максимальной (120 т) — печь фирмы «Юн­кер» (ФРГ), предназначенную для отливки крупных судовых вин­тов из бронзы.

Крупные тигельные печи работают на частоте 50 Гц; с умень­шением емкости печи частота тока должна повышаться, чтобы со­хранилось соотношение между глубиной проникновения тока и диа­метромзагрузки обеспечивающее высокий КПД индуктора.

По частоте питающего тока индукционные тигельные печи можно классифицировать следующим образом:

а) высокочастотные с питанием от ламповых генераторов;

б) работающие на частоте 500—10000 Гц с питанием от вентиль­ных или машинных преобразователей частоты;

в) работающие на частотах 150 и 250 Гц с питанием от статиче­ских умножителей частоты;

г) работающие на частоте 50 Гц с питанием от сети, при значи­тельной мощности оборудованные симметрирующими устройст­вами.

Индукционные тигельные печи как плавильные устройства об­ладают большими достоинствами, важнейшие из которых — воз­можность получения весьма чистых металлов и сплавов точно за­данного состава, стабильность свойств получаемого металла, ма­лый угар металла и легирующих элементов, высокая производи­тельность, возможность полной автоматизации, хорошие условия труда обслуживающего персонала, малая степень загрязнения окружающей среды.

Недостатками индукционных тигельных печей являются высо­кая стоимость электрооборудования, особенно при частотах выше 50 Гц, и низкий КПД при плавке материалов с малым удельным сопротивлением.

Сочетанием таких качеств определяется область применения индукционных тигельных печей: плавка легированных сталей и

синтетического чугуна, цветных тяжелых и легких сплавов, ред­ких и благородных металлов. Поскольку область применения этих печей ограничивается не техническими, а экономическими факто­рами, по мере увеличения производства электроэнергии она не­прерывно расширяется, захватывая все более дешевые металлы и сплавы.

Основной тенденцией в развитии индукционных тигельных пе­чей является рост как единичной емкости, так и суммарной емкости парка печей, связанный прежде всего с потребностью в больших количествах высококачественного металла. Кроме того, при уве­личении емкости повышается КПД печи и снижаются удельные расходы на ее изготовление и эксплуатацию.

Создаются также принципиально новые виды печей, например горизонтальные печи непрерывного действия, а также индукционно-плазменные печи. Последние соче­тают два вида нагрева, при этом обеспечиваются интенсивное пере­мешивание расплава, как в любой индукционной печи, и высокая температура и реакционная способность шлака, как в любой ду­говой или плазменной печи.

Расчет индукционной тигельной печи.

Задание: Рассчитать индукционную тигельную печь для плавки стали емкостью . (без рафинирования).

Время плавки . Режим работы – на твердой завалке, средний диаметр кусков шихты – 0.09 м.

Удельное сопротивление стали в холодном режиме ; перед сплавлением кусков шихты ; в режиме заливки



Теплосодержание стали при температуре разливки , плотность .

1. 
   О пределим полезный объем тигля (в кубических метрах)
   

, где — плотность расплавленного металла, кг/м3.

2. 
   Основные геометрические размеры тигеля.
   

Для определения формы тигля и соотношения между высотой загрузки и индуктора (рис. 2) следует задаться значениями коэффициентов с₁,с₂,с₃





Выбор значений коэффициентов с₁,с₂ ис₃ основывается на тех­нико-экономических факторах. Для удобства ведения металлурги­ческого процесса и из условия минимизации тепловых потерь диа­метр и глубина загрузки должны быть приблизительно одинако­выми; для повышения же электрического КПД следует увеличи­вать высоту загрузки, уменьшая диаметр (пока сохраняется достаточно большое отношение радиуса садки к глубине проникно­вения тока). Требования к толщине футеровки также противоре­чивы: с ее увеличением термический КПД печи растет, а электри­ческий падает. Кроме того, толщина футеровки должна быть до­статочной для того, чтобы ее механическая прочность обеспечила надежную эксплуатацию тигля.

По соображениям механической прочности внутреннюю поверх­ность тигля делают не цилиндрической, а конической (рис. 2) с углом а между образующей конуса и осью тигля в пределах 2—5°; при этом толщина стенки растет от поверхности металла к дну тигля в соответствии с ростом гидростатического давления:

В условиях противоречивых требований целесообразно для выбора коэффициентов с₁ ис₂применить экономический критерий.

Значения коэффициента с₁ должны лежать в таком диапазоне, чтобы соотношения между диаметром и высотой загрузки были приемлемы с точки зрения удобства ведения плавки. Диапазон значений ко­эффициента с₂должен обеспечивать достаточную механическую прочность футеровки. Внутри этих диапазонов оптимальными яв­ляются значения коэффициентов с₁ ис₂, при которых имеет место максимум полного КПД печи, равного произведению электриче­ского и термического КПД.

В результате решения задачи оптимизации с помощью ЭВМ по­строены графики рис. 3, представляющие собой зависимости оптимальных значений коэффициентов с₁ ис₂от емкости печи для черных металлов и алюминия.

Что касается коэффициента с₃, то с возрастанием его в пределах от 0,5 до 1,5 полный КПД печи повышается, хотя и незначительно. Поэтому коэффициент с₃ следует принимать равным 1,1—1,3, рас­полагая индуктор симметрично относительно загрузки, для всех печей, кроме тех, у которых верхний торец индуктора приходится опускать ниже зеркала ванны для ослабления циркуляции металла в верхней части тигля и уменьшения высоты мениска. В последнем случае в электрическом расчете печи под величиной следует по­нимать расстояние от дна тигля до верхнего торца индуктора.

Поскольку угол конусности стенки тигля мал, полезный объем тигля можно рассчитать как объем цилиндра диаметром и вы­сотой :

м

Высота загрузки , толщина футеровки , высота индуктора и его внутренний диаметр могут быть легко определены:



Если печь имеет магнитопровод, диаметр окружности его па­кетов выбирается конструктивно. Чертеж общего вида индукционно тигельной печи и тигеля указаны в приложении-1.

Мощность печи.

Полезная мощность печи (в ваттах) определяется по формуле:



где — теплосодержание металла при температуре разливки, Дж/кг.

Тепловые потери через под и крышку рассчитываются по фор­мулам стационарной теплопередачи через плоскую многослойную стенку, потери через боковую стенку тигля — по формулам тепло­передачи через цилиндрическую стенку, а потери с зеркала ванны при снятой крышке, имеющие место в течение приблизительно 15% времени плавки ,— по формулам теплопередачи излуче­нием.

Термический КПД печи:



Сумма полезной мощности и тепловых потерь представляет со­бой активную мощность передаваемую в садку:



Ориентировочное значение активной мощности печи , можно получить, задавшись значением электрического КПД индуктора равным :



Значение может составлять 70—95%; оно тем выше, чем больше удельное сопротивление расплавляемого металла.

Мощность источника питания должна быть несколько больше (на 5—10%) активной мощности печи , поскольку источник должен покрывать также потери в токоподводе и конденсаторах.

3. 
   Выбор частоты и источника питания.
   

Определим минимальную частоту для печи с кусковой завалкой



В качестве рабочей частоты возьмем ближайшую большую стандартную стандартную частоту 500 Гц. В качестве источника питания – два тиристорных преобразователя суммарной частоты 2*800=1600 кВт, работающие в параллель. Напряжения источника питания, подводимое к индуктору, В.

4. 
   Рассчитаем удельную поверхностную мощность и высоту мениска.
   

5. 
   Определим активное и внутреннее реактивное сопротивление загрузки
   

6. 
   Активное и внутреннее реактивное сопротивление условного одновиткового индуктирующего провода при коэффициенте заполнения и глубине проникновения тока в медь.
   

7. 
   Реактивное сопротивление рассеивания при площади поперечного сечения воздушного зазора
   

8. 
   Реактивное сопротивление обратного замыкания определим, предварительно найдя коэффициент по графику определим
   

9. 
   Коэффициент привидения параметров
   

10. 
    Приведенное активное и реактивное сопротивление загрузки
    

11. 
    Эквивалентные электрические сопротивления нагруженного индуктора
    

12. 
    Электрический КПД и коэффициент мощности индуктора
    

13. 
    Активная мощность, подводимая к индуктору,
    

14. 
    Определим потери в индукторе
    

15. 
    Число витков индуктора . Ток условного одновиткового индуктора
    

16. 
    Ток индуктора
    

Автоматическое регулирование режима индукционно тигельной печи.

Печи малой и средней емкости питаются от машин­ных или тиристорных преобразователей частоты. Преобразователи представляют собой равномерную нагрузку трехфазной сети, так что симметрирующие устройства не требуются.

На рис. 7 приведена принципиальная схема питания индукционных тигельных печей от машинного пре­образователя средней частоты.

Печи оснащены автоматическими регуляторами элек­трического режима, системой сигнализации «проедания» Тигля (для высокотемпературных печей), а также сигна­лизацией о нарушении охлаждения в водоохлаждаемых элементах установки.

Рис. 7. Схема питания индукционной тигельной печи от машин­ного преобразователя средней частоты со структурной схемой авто­матического регулирования режима плавки.

М — приводной двигатель; Г — генератор средней частоты; 1К—NК. — магнит­ные пускатели; ТН — трансформатор напряжения; ТТ — трансформатор тока; ИП - индукционная печь: С. 1С—NС — конденсаторы; ДФ —датчик фааы; ПУ — переключающее устройство; УФР — усилитель-фазорегулятор; 1КЛ,2КЛ — линейные контакторы; БС— блок сравнения; БЗ — блок защиты; ОВ – обмотка возбуждения; РН — регулятор напряжения.

Плавильные установки с индукционными тигельными печами

В состав плавильной установки помимо собственно тигельной печи с механизмом наклона входят источник питания (преобразователь частоты или трансформатор) со своим вспомогательным оборудованием и аппаратурой, компенсирующая конденсаторная батарея (коэффициент мощности печи до компенсации составляет 0,1 - 0,2), токоподвод, аппаратура автоматики, защиты и сигнализации, измерительная и коммутационная аппаратура. Для печей с гидравлическим приводом механизмов и вакуумных печей добавляются соответственно маслонапорная установка и вакуумные насосы и приборы.

Современные тигельные печи конструируют таким образом, что индуктор вместе с креплениями и износившимся тиглем можно быстро извлечь из поворотной рамы и заменить запасным с новым тиглем. При такой конструкции, а также в тех случаях, когда время работы тигля достигает нескольких месяцев, т. е. при плавке легкоплавких металлов, в комплект плавильной установки может входить только одна печь. Во всех остальных случаях в комплект установки входят минимум две печи, из которых одна работает, а в другой производится набивка и сушка тигля. Сушка является длительной операцией, соизмеримой по продолжительности с эксплуатационной кампанией печи между сменами тигля. При вакуумной плавке наличие двух поочередно работающих печей в составе плавильной установки резко повышает производительность, поскольку у этих печей время межплавочного простоя часто бывает того же порядка, что и время плавки.

Компоновка оборудования плавильных установок с индукционными тигельными печами должна отвечать требованиям удобства ведения металлургического процесса, уменьшения потерь электроэнергии и безопасности обслуживания и эксплуатации.

Первое требование удовлетворяется организацией удобной транспортировки шихтовых материалов, жидкого металла и шлаков. Печь располагается на такой отметке, чтобы под ее сливной носок мог быть свободно подведен разливочный ковш.

Электрическими потерями, зависящими от компоновки оборудования, являются потери в токоподводе. Для их уменьшения источник питания, и особенно конденсаторная батарея, должен располагаться как можно ближе к печи.

Для обеспечения безопасности эксплуатации электротехническое оборудование плавильной установки размещается в изолированном помещении преобразовательной подстанции, установка снабжается блокировками безопасности на случай ошибочных действий персонала или технических неисправностей (прекращение подачи охлаждающей воды, разрушение футеровки тигля и т. п.).

В качестве примера на рис. 2.23 показана планировка установки индукционной тигельной печи средней емкости (1 т). Электромашинный преобразователь 1 и конденсаторная батарея 4 установлены в помещении подстанции 5 рядом с рабочей площадкой 8, на которой смонтированы две печи 9, входящие в комплект установки. Конденсаторная батарея 4, панель с контакторами 3 и щиты с аппаратурой 6, доступ к которым разрешен лишь при снятом напряжении, отделены сетчатым ограждением 12 с дверью 2, оборудованной электрической блокировкой. Лицевые стороны щитов 6 с измерительными приборами и рукоятками органов управления выходят на площадку обслуживания печи 8. Пульт управления наклоном 10 расположен рядом с печью в месте, удобном для наблюдения за сливом металла. Маслонапорная установка 11 гидравлического механизма наклона установлена в изолированном помещении рядом с печью под рабочей площадкой.


Токоподвод, соединяющий вводы печи с конденсаторной батареей, выполняется в виде пакетов плоских алюминиевых шин чередующейся полярности с естественным воздушным охлаждением или трубчатых шин с водяным охлаждением.

Системы водяного охлаждения индуктора и других элементов установки оборудуются струйными реле и реле давления, отключающими питание печи при снижении расхода или прекращении подачи воды. Сливные воронки 7 систем водяного охлаждения смонтированы на рабочей площадке 8 для удобства визуального контроля.

Эксплуатация индукционных тигельных печей

Индукционные тигельные печи применяются в литейном и металлургическом производстве. В литейном производстве процесс плавки сводится к расплавлению и нагреву до температуры разливки металла, имеющего заданный состав. Рафинировочный период плавки отсутствует, работать желательно при максимальной удельной мощности для увеличения производительности печи.

В металлургическом производстве плавка делится на два этапа: период расплавления и период рафинирования, продолжительность которого определяется скоростью протекания химических реакций и почти не зависит от электрического режима печи.

В металлургии индукционные тигельные печи применяются не только отдельно, но и в дуплекс-процессах с плавильными печами других типов. Экономическая целесообразность этого обусловлена высокой стоимостью расплавления материалов в индукционной печи и малым выгоранием в ней легирующих добавок. Дуплекс процесс, позволяющий получать большие количества легированной стали, состоит в том, что легирующие элементы расплавляются в индукционной печи и заливаются в мартеновскую или дуговую печь, в которой плавится основная масса металла, и после добавления легирующих присадок производится доводка до заданного состава. Для выплавки легированной стали в меньших количествах (порядка нескольких тонн) применяется другой дуплекс-процесс: металл расплавляется в дуговой печи и переливается в индукционную печь, в которой проводится лишь рафинировочный период плавки, включающий легирование.

Наконец, индукционные тигельные печи используются в качестве миксеров копильников, в которые металл сливается из плавильных печей, где он поддерживается в постоянной готовности к разливке в ковши. Индукционные тигельные миксеры работают в режиме минимальной удельной мощности.

Жидкая загрузка применяется не только в дуплекс-процессах и миксер- ном режиме. Многие современные крупные печи, используемые как самостоятельные плавильные устройства, работают с остаточной емкостью, которая может составлять 60 — 90 % полной емкости тигля. Преимущества работы с остаточной емкостью:

• отсутствие трудностей, связанных с расплавлением мелкой кусковой шихты,

• увеличение срока службы футеровки в условиях постоянного теплового режима,

• выравнивание состава выплавляемого металла за счет буферного действия остаточной емкости.

При эксплуатации индукционных электропечей нужно строго следить за температурным режимом плавки, поскольку даже незначительное (20 - 50° С) превышение температуры против допустимой для данного материала тигля резко уменьшает срок его службы. При расплавлении не следует форсированно перегревать металл выше температуры разливки, так как такой перегрев ведет к размягчению футеровки и ее быстрому разрушению. Кроме того, форсированный (быстрый) перегрев металла с последующим отключением печи для раздачи металла в ковш (часто добиваются такого перегрева металла, чтобы за время простоя печи в ожидании разливки и при самой разливке металл подстуживался не ниже температуры заливки) производится при максимальных мощностях, что сопровождается интенсивным движением металла в ванне печи и, следовательно, повышенным износом (размыванием) тигля, особенно в нижней его части. Это явление особенно заметно на печах промышленной частоты. Для уменьшения износа футеровки перегрев следует вести до температуры слива (на несколько градусов выше температуры заливки) и затем переключать печь на пониженную мощность (в случае вынужденного простоя и других причин), называемую мощностью холостого хода. Значительный перегрев металла допускается лишь в отдельных случаях, например, когда тигель печи сильно зашлакован и необходимо произвести его чистку. Допускать зашлаковывания не следует, так как в этом случае уменьшается полезный объем тигля и могут значительно ухудшиться технико- экономические показатели печи. Чистку стенок тигля при эксплуатации печи необходимо осуществлять после каждой плавки. Производиться она должна при наполненном металлом тигле, так как в этом случае шлак размягчен и сравнительно легко счищается. Чистый тигель позволяет также проводить визуальный контроль его состояния (наличие трещин, разрушения и т. д.). При износе тигля (уменьшении толщины стенок) до 20 – 30 % тигель необходимо заменять (перенабивать). В процессе эксплуатации следует непрерывно наблюдать за режимом охлаждения печи, состоянием электроаппаратуры и своевременно осуществлять профилактические осмотры и ремонты. Одним из необходимых условий нормального режима должно быть поддержание температуры воды на входе в индуктор выше температуры точки росы для данного помещения. В противном случае возможна обильная конденсация водяных паров на трубках индуктора, что приведет к электропробою между витками индуктора и выходу его из строя. При работе печи опасен и чрезмерный перегрев воды, выходящей из индуктора. В этом случае происходит интенсивное отложение солей (образование накипи) и различных примесей на стенках труб индуктора, что нарушает условия теплообмена между стенкой трубки и охлаждающей водой и ведет к выходу печи из строя. Образование накипи происходит и при нормальных условиях, поэтому требуется периодическая промывка водоохлаждаемых полостей, например, 40 %-ным раствором соляной кислоты. Профилактика электрооборудования должна заключаться в периодическом осмотре коммутирующей аппаратуры (реле, магнитных пускателей, контакторов и др.), своевременной зачистке контактов и поддержании в исправности их механической части. Электроизмерительные приборы должны проходить регулярную и периодическую проверку.

Технико-экономические показатели индукционных тигельных печей го-ворят о высокой эффективности этого оборудования. При плавке алюминия и медных сплавов угар металла сокращается для различных видов шихты и марок сплавов на 30 – 60 % по сравнению с газовыми и мазутными печами; при плавке стали уменьшение расхода легирующих элементов по сравнению с дуговыми печами доходит до 50 %; при выплавке в индукционных печах синтетических чугунов уменьшается в 3 - 4 раза по сравнению с плавкой в вагранках количество растворенных в металле газов, снижается в 1,5 - 2 раза брак по литью, а главное — применяется более дешевая шихта, включающая стальной лом и не содержащая литейного чугуна, что позволяет высвободить часть доменного парка для увеличения выпуска передельного чугуна.

Во всех случаях резко улучшаются условия труда и уменьшается загрязнение окружающей среды.

Заключение

В настоящее время в чугунолитейном производстве России насчитывается порядка 2740 плавильных агрегатов, в том числе 76% вагранок, 23% - индукционных электропечей и миксеров и около 1% - электродуговых печей переменного и постоянного тока. На большинстве предприятий основные фонды амортизированы до 70-80%, поэтому выбор рациональной и экологичной технологии плавки различных металлов, а также типа плавильного агрегата является чрезвычайно актуальной задачей для многих предприятий, т.к. в рыночных условиях решающей становится технико-экономическая эффективность процесса плавки

Список используемой литературы

1. Установки индукционного нагрева: Учебное пособие для вузов /А.Е.Слухоцкий, В.С.Немков, Н.А.Павлов, А.В.Бамунэр; Под.ред. А.Е.Слухоцкого. Л.: Энергоиздат, Ленинградскоеотд-ние, 1981. 328 с.

2. Сарапулов Ф.Н. Введение в специальность «Электротехнологические установки и системы». Учебное пособие. Екатеринбург: УГТУ, 1997. 92 с.

3. Вайнберг А.М. Индукционные плавильные печи; Учебное пособие для вузов. 2-е изд., перераб. и доп. М.: Энергия, 1967. 416 с.: ил.

4. Фарбман С.А., Колобнев И.Ф. Индукционные печи для плавки металов и сплавов. Изд. доп. и перераб. М.: Металлургия, 1968. 496 с.

5. Индукционные печи для плавки чугуна /Б.П.Платонов, А.Д.Акименко, С.М.Багуцкая и др. М.: Машиностроение, 1976. 176 с.

6. Брокмайер К. Индукционные плавильные печи: Пер. с нем. /Под ред. Шевцова М.А. и Столова М.Я. М.: Энергия, 1972. 304 с.: ил.

7. Сасса В.С. Футеровка индукционных плавильных печей и миксеров. М.: Энергоатомиздат, 1983. 120 с.: ил.