Курсовая работа по электронике. Электроника курсач. Курсовая работа по дисциплине Электроника и микроэлектроника

• Название: Курсовая работа по дисциплине Электроника и микроэлектроника
• Анкор: Курсовая работа по электронике
• Дата: 22.01.2023
• Размер: 212.89 Kb.
• Имя файла: Электроника курсач.docx
• Тип: Курсовая; #898851

_{ГОСУДАРСТВЕННОЕ ВЫСШЕЕ УЧЕБНОЕ ЗАВЕДЕНИЕ}
ДОНЕЦКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра электронной техники

КУРСОВАЯ РАБОТА

по дисциплине «Электроника и микроэлектроника»

Составил: студент группы АУП-19 А. А. Иванов

Проверил: ст. преподаватель А. Г. Лыков

г. Донецк
2021 год

РЕФЕРАТ
Пояснительная записка:
30 страниц, 10 рисунков, 1 таблица, 1 приложение, 2 источника
Цель работы: применение теоретических знаний для решения практических задач по расчету блоков усилителя мощности звуковой частоты и источника питания, анализ и синтез блоков усилителя мощности, правильное построение вольт-амперных характеристик системы.

Методы исследования: выбор стандартных типов и номиналов элементов, проведение общего анализа каждого из блоков усилителя, выполнение всех поставленных требований и условий технического задания.

УСИЛИТЕЛЬ МОЩНОСТИ ЗВУКОВОЙ ЧАСТОТЫ, БЛОК ПИТАНИЯ, БИПОЛЯРНЫЙ ТРАНЗИСТОР, ВОЛЬТ-АМПЕРНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА, КОЭФФИЦИЕНТ НЕЛИНЕЙНЫХ ИСКАЖЕНИЙ, КОЭФФИЦИЕНТ ПОЛЕЗНОГО ДЕЙСТВИЯ, КОЭФФИЦИЕНТ ЧАСТОТНЫХ ИСКАЖЕНИЙ, ОТРИЦАТЕЛЬНАЯ ОБРАТНАЯ СВЯЗЬ, ОБЩИЙ ЭМИТТЕР, УСИЛИТЕЛЬ МОЩНОСТИ, ОДНОТАКТНЫЙ УСИЛИТЕЛЬ МОЩНОСТИ, ДВУХТАКТНЫЙ УСИЛИТЕЛЬ МОЩНОСТИ.

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ 5

1. ТЕХНИЧЕСКОЕ ЗАДАНИЕ НА КУРСОВОЙ ПРОЕКТ 6

2. СИНТЕЗ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО УСИЛИТЕЛЯ 7

3. РАСЧЕТ ДВУХТАКТНОГО УСИЛИТЕЛЯ МОЩНОСТИ НА
БИПОЛЯРНОМ ТРАНЗИСТОРЕ 9

3.1. Выбор коэффициента полезного действия трансформатора 9

3.2. Выбор транзисторов VT1 и VT2 9

3.3. Выбор рабочей точки транзистора по постоянному току 10

3.4. Выбор наклона нагрузочной прямой по переменному току и
расчет мощности коллекторной цепи транзистора 10

3.5. Расчет нелинейных искажений 11

3.6. Расчет элементов базовой цепи 13

3.7. Расчет элементов выходного трансформатора 13

3.8. Расчет входных параметров каскада 14

4. РАСЧЕТ ОДНОТАКТНОГО УСИЛИТЕЛЯ МОЩНОСТИ 15

4.1. Выбор типа транзистора 15

4.2. Выбор положения рабочей точки транзистора по постоянному
току 16

4.3. Расчет сопротивлений резисторов 16

4.4. Выбор наклона нагрузочной прямой по переменному току и
расчет мощности коллекторной цепи транзистора 17

4.5. Расчет цепи делителя 18

4.6. Расчет параметров согласующего трансформатора 18

4.7. Температурная стабильность каскада 19

4.8. Выбор конденсаторов 19

4.9. Расчет входных параметров каскада 20

5. РАСЧЕТ РЕЗИСТИВНОГО КАСКАДА С ОБЩИМ
ЭМИТТЕРОМ 21

5.1. Расчет по постоянному току 21

5.2. Расчет по переменному току 24

5.3. Расчет емкостей конденсаторов 26

6. ПОСТРОЕНИЕ АМПЛИТУДНОЙ ФАЗО-ЧАСТОТНОЙ
ХАРАКТЕРИСТИКИ И АМПЛИТУДНОЙ ЧАСТОТНОЙ
ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО УСИЛИТЕЛЯ 27

ВЫВОДЫ 29

СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ 30

ВВЕДЕНИЕ

Тема курсовой работы - анализ и синтез усилителя мощности низкой частоты, обеспечивающего необходимое усиление сигнала к величине, необходимой для нормальной работы исходного устройства: громкоговорителя, акустической системы и прочего.

Курсовая работа необходима для более детального изучения курса и получению навыков расчёта усилителя на практике.

Для обеспечения качественного звуковоспроизведения усилитель мощности низкой частоты должен равномерно усиливать сигнал в заданной полосе частот и иметь малые нелинейные искажения.

Курсовой проект включает отдельные задачи, для решения которых необходимо применить справочный материал, основная часть справочного материала приведена в методических указаниях.

1. ТЕХНИЧЕСКОЕ ЗАДАНИЕ НА КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

Для выполнения курсовой работы были выданы условия для расчетов, которые приведены ниже:

1. Входной сигнал ;

2. Мощность нагрузки ;

3. Диапазон частот , ;

4. Коэффициенты частотных искажений , ;

5. Сопротивление нагрузки ;

6. Внутреннее сопротивление источника входного сигнала ;

7. Коэффициент температурной нестабильности ;

8. Коэффициент нелинейных искажений ;

9. Напряжение питания ;

10. Частота сети питания ;

11. Схема выпрямителя – мостовая;

12. Коэффициент пульсаций для однотактного усилителя мощности ;

13. Коэффициент пульсаций для двухтактного усилителя мощности ;

14. Коэффициент пульсаций для предварительного усилителя мощности .

При проектировании необходимо провести синтез усилителя, выбрать типы транзисторов, провести согласование источника входного сигнала со входом усилителя и нагрузки с выходом усилителя мощности. Элементы выбираются в соответствии с ГОСТ. В расчете блока питания необходимо получить исходные параметры для расчета силового трансформатора и катушки индуктивности фильтра.

2. СИНТЕЗ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО УСИЛИТЕЛЯ

С помощью параметров, представленных в задании на проектирование, в частности, значений мощности и сопротивления нагрузки, определяется коэффициент усиления по напряжению предварительного усилителя:

;

.

Из полученного результата видно, что обеспечить такой коэффициент усиления с помощью одного каскада не представляется возможным, поэтому задачей синтеза в первую очередь является определение необходимого количества каскадов усиления усилителя.

Ориентировочно определить количество каскадов предварительного усилителя можно при помощи значений мощностей на нагрузке и мощности источника входного сигнала.

Поскольку мощность на нагрузке дана нам по условию, то в первую очередь из выражения находится мощность источника входного сигнала:

.

Коэффициент усиления по мощности равен:

.

Полученное значение коэффициента усиления по мощности выражается в децибелах:

.

Из условия, что при использовании в качестве каскадов предварительного усилителя схем с общим эмиттером каждый из них может обеспечить усиление по мощности порядка от 20 до 25 децибел, получается, что для реализации потребуется три каскада.

На втором этапе синтеза требуется выбрать типы каскадов предварительного усилителя.

Поскольку сопротивление нагрузки достаточно маленькое, то для ее согласования с выходным каскадом требуется трансформатор. Таким образом, в качестве выходного каскада можно рекомендовать трансформаторный усилитель мощности.

Поскольку мощность нагрузки составляет , то окончательно в качестве выходного каскада выбирается двухтактный трансформаторный усилитель мощности, включенный по схеме с общим эмиттером.

Считается, что нелинейные искажения, вносимые предварительным усилителем, определяются только двухтактным выходным каскадом, то есть должно выполняться условие .

Ко входу двухтактного каскада подключается однотактный усилитель мощности, также включенный по схеме с общим эмиттером.

Для доведения коэффициента усиления по напряжению до значения
используется резистивный каскад, включенный по схеме с общим эмиттером.

Предполагается, что каждый из каскадов предварительного усилителя оказывает равноценное влияние на коэффициент частотных искажений. В таком случае:

;

.



Рис. 2.1. Структурная схема предварительного усилителя низкой частоты.

3. РАСЧЕТ ДВУХТАКТНОГО УСИЛИТЕЛЯ МОЩНОСТИ НА БИПОЛЯРНОМ ТРАНЗИСТОРЕ



Рис. 3.1. Принципиальная схема двухтактного трансформаторного усилителя мощности.

3.1. Выбор коэффициента полезного действия трансформатора

Для мощности нагрузки выбирается коэффициент полезного действия трансформатора:

.

3.2. Выбор транзисторов VT1 и VT2

Транзисторы в двухтактном каскаде работают в режиме AB. Соответственно, коэффициент полезного действия каскада принимается равным .

Каждый из двух транзисторов должен обеспечивать половину требуемой мощности. Исходя из этого соображения рассчитывается необходимая допустимая мощность, рассеиваемая на коллекторе одного транзистора:

.

Граничная частота транзистора должна быть в 5-10 раз больше частоты сигнала в нагрузке:

.

На основании полученных требований для использования в двухтактном каскаде выбирается транзистор КТ610А. Максимально допустимые параметры: постоянный ток коллектора , постоянное напряжение коллектор-эмиттер , постоянная рассеиваемая мощность коллектора , граничная частота работы транзистора .

3.3. Выбор рабочей точки транзистора

На выходных вольт-амперных характеристиках транзистора строится кривая максимальной рассеиваемой мощности: .

Рабочую точку необходимо выбирать так, чтобы выполнялись следующие условия:

- напряжение питания каскада должно иметь стандартное значение, при этом должно выполняться условие: . Выбирается ;

- нагрузочная прямая по постоянному току для каскада проходит через точку вертикально вверх;

- рабочая точка по постоянному току в режиме AB находится на выходных вольт-амперных характеристиках транзистора VT1 по величине максимального тока коллектора и лежит на нагрузочной линии по постоянному току: .

Координаты рабочей точки транзистора: .

3.4. Выбор наклона нагрузочной прямой по переменному току и расчет мощности коллекторной цепи транзистора

Нагрузочная прямая по переменному току на выходных вольт-амперных характеристиках не должна пересекать кривую максимальной рассеиваемой мощности, при это наклон нагрузочной линии должен обеспечивать требуемую мощность нагрузки.

Для начала находится требуемая мощность коллекторной цепи VT1, отдаваемая транзистором в первичную обмотку трансформатора VT2:

.

С другой стороны, мощность коллекторной цепи VT1 должна быть равна:

.

На выходных вольт-амперных характеристиках проводится нагрузочная линия по переменному току, обеспечивающая заданные требования.

Для этого выбираются амплитуды тока коллектора и напряжения коллектор-эмиттер:

;

.

Таким образом, мощность первичной обмотки трансформатора будет равна:

.

Выбранный треугольник мощности обеспечивает требуемую мощность нагрузки, следовательно, нагрузочная линия по переменному току построена верно.

По входным вольт-амперным характеристикам определяются амплитуды тока базы и напряжения база-эмиттер:

;

.

3.5. Расчет нелинейных искажений

Нелинейные искажения определяются по амплитудам гармоник тока коллектора, используя сквозную динамическую характеристику и метод пяти ординат.

Сопротивление источника входного сигнала:

.

Далее, перенося точки на нагрузочной прямой с выходной вольт-амперной характеристики на входную, рассчитывается электродвижущая сила эквивалентного питания по формуле:

.

На нагрузочной линии берутся пять точек и определяются их координаты.

0.025	0.00025	0.68	0.714
0.115	0.001	0.79	0.927
0.195	0.002	0.82	1.094
0.255	0.0035	0.89	1.369
0.285	0.005	0.92	1.606

Строится сквозная динамическая характеристика каскада . На ней выбираются три номинальных тока коллектора:

.

Коэффициент ассиметрии плеч двухтактного каскада принимается равным .

Тогда:



Амплитуды гармоник тока коллектора будут равны:

;

;

;

;

.

Коэффициент нелинейных искажений равен:

.

3.6. Расчет элементов базовой цепи

Рассчитывается ток делителя:

.

Падение напряжения на резисторе принимается равным . Сопротивление резистора определяется из выражения:

.

Из стандартного ряда сопротивлений .

Мощность, рассеиваемая резистором :

.

Тип резистора : МЛТ-0.125 150 Ом ± 5%.

Сопротивление резистора определяется из выражения:

.

Из стандартного ряда сопротивлений .

Мощность, рассеиваемая резистором :

.

Тип резистора : МЛТ-0.125 9100 Ом ± 5%.

3.7. Расчет параметров выходного трансформатора

Сопротивление коллекторной цепи транзистора VT1 по переменному току:

.

Коэффициент трансформации находится по формуле:

.

Сопротивления первичной и вторичной обмоток трансформатора:

;

.

Индуктивность первичной обмотки выходного трансформатора:

.

Выходное сопротивление каскада:

.

Индуктивность рассеивания определяется исходя из коэффициента частотных искажений на верхних частотах:

.

3.8. Расчет основных параметров каскада

Входное сопротивление двухтактного каскада: .

Входная мощность двухтактного каскада:

.

Коэффициент усиления по мощности:

.

Коэффициент усиления по напряжению:

.

Коэффициент усиления по току:

.

4. РАСЧЕТ ОДНОТАКТНОГО УСИЛИТЕЛЯ МОЩНОСТИ



Рис. 4.1. Однотактный трансформаторный усилитель мощности.

4.1. Выбор типа транзистора

Коэффициент полезного действия трансформатора для мощности равен:

.

Транзистор в однотактном усилителе мощности работает в режиме A. Коэффициент полезного действия каскада в таком случае принимается равным .

Рассчитывается необходимая допустимая мощность, рассеиваемая на коллекторе транзистора:

.

Граничная частота работы транзистора должна быть в 5-10 раз больше частоты сигнала в нагрузке:

.

На основании полученных требований для использования в однотактном каскаде выбирается транзистор ГТ109А. Максимально допустимые параметры: постоянный ток коллектора , постоянное напряжение коллектор-эмиттер , постоянная рассеиваемая мощность коллектора , граничная частота работы транзистора .

4.2. Выбор положения рабочей точки транзистора по постоянному току

Напряжение питания каскада выбирается из условия:

.

На выходных вольт-амперных характеристиках строится нагрузочная прямая по постоянному току. Ток короткого замыкания транзистора не должен превышать максимально допустимого значения тока для транзистора КТ610А. Ток короткого замыкания транзистора принимается равным .

Таким образом, через точку на оси напряжений и точку на оси токов строится нагрузочная прямая по постоянному току.

На нагрузочной прямой выбирается рабочая точка транзистора. Для режима A рабочая точка транзистора лежит примерно посередине прямой.

Координаты рабочей точки: .

4.3. Расчет сопротивлений резисторов

Наклон нагрузочной прямой по постоянному току определяется суммой сопротивлений и :

.

Падение напряжения на резисторе принимается равным:

.

Сопротивление резистора :

.

Из стандартного ряда сопротивлений .

Мощность, рассеиваемая резистором :

.

Тип резистора : МЛТ-0.125 390 Ом ± 5%.

Сопротивление резистора :

.

Из стандартного ряда сопротивлений .

Мощность, рассеиваемая резистором :

.

Тип резистора : МЛТ-0.125 560 Ом ± 5%.

4.4. Выбор наклона нагрузочной прямой по переменному току и расчет мощности коллекторной цепи транзистора

В данном случае транзистор VT1 выбран с большим запасом по мощности и практически при любом положении нагрузочной прямой по переменному току обеспечивается требуемая мощность в нагрузке.

Через точку на оси напряжений и рабочую точку проводится нагрузочная прямая по переменному току.

Находится требуемая мощность коллекторной цепи VT1, отдаваемая транзистором в первичную обмотку трансформатора VT1:

.

С другой стороны, мощность коллекторной цепи VT1 должна быть равна:

.

Выбираются амплитуды тока коллектора и напряжения коллектор-эмиттер для обеспечения мощности :

;

.

По входным вольт-амперным характеристикам определяются амплитуды базы тока и напряжения база-эмиттер:

;

.

5.5. Расчет цепи делителя

Рассчитывается ток делителя:

.

Находится сопротивление резистора :

.

Из стандартного ряда сопротивлений .

Мощность, рассеиваемая резистором :

.

Тип резистора : МЛТ-0.125 1800 Ом ± 5%.

Сопротивление резистора :

.

Из стандартного ряда сопротивлений .

Мощность, рассеиваемая резистором :

.

Тип резистора : МЛТ-0.125 2200 Ом ± 5%.

4.6. Расчет параметров согласующего трансформатора

Сопротивление коллекторной цепи транзистора VT1 по переменному току:

.

Коэффициент трансформации находится по формуле:

.

Активные сопротивления первичной и вторичной обмотки:

;

.

Индуктивность первичной обмотки выходного трансформатора с учетом допустимых частотных искажений на нижних частотах:

.

Выходное сопротивление транзистора:

.

Индуктивность рассеивания трансформатора:

.

4.7. Температурная стабильность каскада

Коэффициент передачи по току для схемы с общим эмиттером:

.

Коэффициент передачи по току для схемы с общей базой:

.

Коэффициент температурной нестабильности каскада определяется из выражения:

;

.

4.8. Выбор конденсаторов

Емкость конденсатора :

.

Из стандартного ряда емкостей .

Тип конденсатора : К53-1 5.6∙10⁻⁵ Ф ± 5%.

Емкость конденсатора :

.

Из стандартного ряда емкостей .

Тип конденсатора : К53-1 8.2∙10⁻⁵ Ф ± 5%.

4.9. Расчет входных параметров каскада

Входное сопротивление транзистора:

.

Входное сопротивление каскада:

.

Входная мощность двухтактного каскада:

.

Коэффициент усиления по мощности:

.

Коэффициент усиления по напряжению:

.

Коэффициент усиления по току:

.

5. РАСЧЕТ РЕЗИСТИВНОГО КАСКАДА С ОБЩИМ ЭМИТТЕРОМ



Рис. 5.1. Резистивный каскад с общим эмиттером.

5.1. Расчет по постоянному току

В резистивном каскаде используется транзистор КТ610А. Максимально допустимые параметры: постоянный ток коллектора , постоянное напряжение коллектор-эмиттер , постоянная рассеиваемая мощность коллектора , граничная частота работы транзистора .

Падение напряжения на резисторе выбирается равным:

.

На выходных вольт-амперных характеристиках транзистора строится нагрузочная прямая по постоянному току. Ток короткого замыкания транзистора не должен превышать максимально допустимого значения тока для транзистора КТ610А. Ток короткого замыкания транзистора принимается равным .

Через точку на оси напряжений и точку на оси токов строится нагрузочная прямая по постоянному току.

На нагрузочной прямой выбирается рабочая точка транзистора. Для режима A рабочая точка лежит примерно посередине прямой.

Координаты рабочей точки транзистора: .

Падение напряжения на резисторе принимается равным:

.

Сопротивление резистора :

.

Из стандартного ряда сопротивлений .

Мощность, рассеиваемая резистором, равна:

.

Тип резистора: МЛТ-0.125 100 Ом ± 5%.

Сопротивление :

.

Из стандартного ряда сопротивлений .

Мощность, рассеиваемая резистором, равна:

.

Тип резистора: МЛТ-0.125 330 Ом ± 5%.

Ток делителя принимается равным:

.

Сопротивление резистора равно:

.

Из стандартного ряда сопротивлений .

Мощность, рассеиваемая резистором, равна:

.

Тип резистора: МЛТ-0.125 180 Ом ± 5%.

Сопротивление резистора определяется из выражения:

.

Из стандартного ряда сопротивлений .

Мощность, рассеиваемая резистором, равна:

.

Тип резистора: МЛТ-0.125 390 Ом ± 5%.

Сопротивление :

.

Из стандартного ряда сопротивлений .

Мощность, рассеиваемая резистором, равна:

.

Коэффициент передачи по току для схемы с общим эмиттером:

.

Коэффициент передачи по току для схемы с общей базой:

.

Коэффициент температурной нестабильности каскада определяется из выражения:

;

.

5.2. Расчет по переменному току



Рис. 5.1. Схема замещения транзистора в h-параметрах.

В выбранной рабочей точке рассчитываются h-параметры:

- входное сопротивление транзистора:

;

- коэффициент передачи по току:

;

- выходная проводимость транзистора:

.

На выходных вольт-амперных характеристиках транзистора проводится нагрузочная линия по переменному току. Для этого вначале определяется напряжение для переменных составляющих:

.

Через точку на оси напряжений и рабочую точку по постоянному току проводится нагрузочная прямая по переменному току.

Входное сопротивление усилителя:

.

Выходное сопротивление усилителя:

.

Коэффициент усиления по напряжению:

.

По заданию коэффициент усиления по напряжению резистивного каскада с общим эмиттером должен быть равен:

.

Для приведения коэффициента усиления резистивного каскада по напряжению к требуемой величине в схему каскада вводится отрицательная обратная связь.

Глубина отрицательной обратной связи должна быть равна:

.

Коэффициент передачи цепи обратной связи должен быть равен:

.

Обратная связь вводится путем добавления в цепь эмиттера дополнительного сопротивления, величина которого должна быть равна:

.

Из стандартного ряда сопротивлений .

Тип резистора: МЛТ-0.125 220 Ом ± 5%.

Для того, чтобы координаты рабочей точки по постоянному току остались неизменными, рассчитывается новое значение сопротивления :

.

Из стандартного ряда сопротивлений .

Тип резистора: МЛТ-0.125 180 Ом ± 5%.

Входное сопротивление усилителя с учетом отрицательной обратной связи:

.

Выходное сопротивление усилителя с учетом отрицательной обратной связи:

.

Коэффициент усиления по току с учетом отрицательной обратной связи:

.

Коэффициент усиления по мощности:

.

5.3. Расчет емкостей конденсаторов

Емкости шунтирующих конденсаторов и :

;

.

Из стандартного ряда емкостей , .

Тип конденсатора : К53-1 2.2∙10⁻⁴ Ф ± 5%.

Тип конденсатора : К53-1 5.6∙10⁻⁵ Ф ± 5%.

Емкости разделительных конденсаторов и :

;

.

Из стандартного ряда емкостей , .

Тип конденсатора : К53-1 3.9∙10⁻⁶ Ф ± 5%.

Тип конденсатора : К53-1 1.5∙10⁻⁶ Ф ± 5%.

Допустимая величина емкости нагрузки:

.

6. ПОСТРОЕНИЕ АМПЛИТУДНОЙ ФАЗО-ЧАСТОТНОЙ
ХАРАКТЕРИСТИКИ И АМПЛИТУДНОЙ ЧАСТОТНОЙ
ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО УСИЛИТЕЛЯ



Рис. 6.1. Схема замещения резистивного каскада с общим эмиттером.

Коэффициент усиления для области нижних звуковых частот для резистивного каскада с общим эмиттером:

.

Коэффициент усиления для области верхних звуковых частот для резистивного каскада с общим эмиттером:

.



Рис. 6.2. Схема замещения однотактного трансформаторного усилителя мощности.

Коэффициент усиления для области нижних звуковых частот для однотактного трансформаторного усилителя мощности:

.

Коэффициент усиления для области верхних звуковых частот для однотактного трансформаторного усилителя мощности:

.



Рис. 6.3. Схема замещения двухтактного трансформаторного усилителя мощности.

Выражения для коэффициентов усиления для области нижних и верхних звуковых частот для двухтактного трансформаторного усилителя мощности такие же, как и для однотактного.

Общий коэффициент усиления по напряжению для предварительного усилителя для нижних и верхних частот равен произведению коэффициентов усиления каждого каскада:

;

.

ВЫВОДЫ

Во время курсовой работы мы научились исследовать усилители мощности, рассчитывать необходимое усиление сигнала, необходимого для нормальной работы устройства. Для качественного звуковоспроизведения необходимо рассчитать и настроить усилитель мощности таким образом, чтобы он равномерно усиливал сигнал с малыми нелинейными искажениями. При выполнении применялись вольт-амперные характеристики, дающие представление о работе того или иного транзистора и необходимые для расчета блоков усилителя мощности.

СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1. Методические указания к выполнению курсовой работы по дисциплинам: «Электроника и микроэлектроника» для студентов специальности 15.03.04 «Автоматизация технологических процессов и производств» (АУП) и «Электроника» для студентов специальности 21.05.04 «Горное дело» (ГЭА) / сост. Н. Г. Винниченко, А. Г. Лыков. – ДонНТУ, 2017. – 31 с.

2. Транзисторы для аппаратуры широкого применения: Справочник / К. М. Брежнева, Е. И. Гантман, Т. И. Давыдова и др. Под ред. Б. Л. Перельмана. – М.: Радио и связь, 1981. – 656 с., ил.