Курсовая ОЭ. Курсовой К 160. Курсовая работа по дисциплине Технологии Централизованного производства электроэнергии

Название	Курсовая работа по дисциплине Технологии Централизованного производства электроэнергии
Анкор	Курсовая ОЭ
Дата	05.11.2021
Размер	1.93 Mb.
Формат файла
Имя файла	Курсовой К 160.docx
Тип	Курсовая #263977
страница	3 из 7

1 2 3 4 5 6 7

Определение давлений пара в отборах турбины. Построение процесса расширения пара в турбине и турбоприводе в hs-диаграмме

Определение давлений пара в отборах турбины

Порядок расчета давлений в регенеративных отборах следующий. Определяют значения подогрева питательной воды в тракте высокого давления Δt_пв и подогрева основного конденсата в тракте низкого давления Δt_ок.

Для тракта высокого давления:

Δt_пв = t_пв–t_д;

Δt_пв =220,3-162=58,3 °С.

где: t_пв– 220,3 °С, температура питательной воды, определённая по давлению в ПП, с учётом потерь на трение и на недогрев питательной воды в ПВД1. Давление в холодной нитке промперегрева принять

, учтем потери в паропроводе и недогрев в подогревателе;

t_д – температура насыщения при давлении в деаэраторе P_д.

По давлению в деаэраторе Рд=0,65 МПа, находим температуру насыщения и энтальпию (t_д= 162°С, hʹ_д= 684,2 кДж/кг).

Для тракта низкого давления:

Δt_ок = t_ок–t^ʹ_к;

Δt_ок =150–22,9=127,1 °С.

где t_ок – температура основного конденсата на входе в деаэратор;

t^ʹ_к– температура насыщения при давление в конденсаторе P_к.

t_ок = t_д- Δ t_д;

t_ок = 162– 12 = 150 °С.

где Δt_д – подогрев основного конденсата в деаэраторе; принимается в режиме проектирования Δ t_д = 12 – 15 °С [1].

По давлению в конденсаторе Р_к=0,0028 МПа, находим температуру насыщения и энтальпию (t^ʹ_к= 22,9°С, h’= 96,2 кДж/кг).

Определяем значения подогрева питательной воды в каждом подогревателе высокого давления Δ t_пв_j и подогрев основного конденсата в каждом подогревателе низкого давления Δ t_ок_j.

Δ t_пв_j = Δ t_пв/Z_пвд;

Δ t_пв_j = 58,3/3 = 19,4 °С.

где Z_пвд=3 шт, число регенеративных подогревателей высокого давления.

Δ t_ок_j = Δ t_ок/Z_пнд;

Δ t_ок_j = 127,1/4 = 31,7 °С.

где Z_пнд = 4 шт, число регенеративных подогревателей низкого давления;

Температура основного конденсата за каждым подогревателем низкого давления:

За ПНД7: t_ок7 = t^ʹ_к + Δ t_ок_j = 22,9 + 31,7 = 54,6 °С;

За ПНД6: t_ок6= t_ок7 + Δ t_ок_j = 54,6 + 31,7 = 86,3 °С;

За ПНД5: t_ок5= t_ок6 + Δ t_ок_j = 86,3 + 31,7= 118 °С;

За ПНД4: t_ок4= t_ок5 + Δ t_ок_j = 118 + 31,7 = 149,7 °С.

Температура питательной воды за каждым подогревателем высокого давления:

За ПВД3: t_пв3= t_д + Δ t_пв_j = 162 + 19,4 = 181,4 °С;

За ПВД2: t_пв2= t_пв3 + Δ t_пв_j = 181,4 + 19,4 = 200,8 °С;

За ПВД1: t_пв1= t_пв2 + Δ t_пв_j = 200,8 + 19,4 = 220,2 °С.

Давления пара в подогревателях определяем по температуре насыщения, которая определяется как:

t_s = t_ок(пв)_j + Ɵ.

где Ɵ – недогрев воды до температуры. ПВД Ɵ = 2 – 5 °С , для ПНД Ɵ = 1 – 3 °С, для подогревателей смешивающего типа Ɵ = 0 °С;

По условию курсовой работы известно, что первый по ходу подогреватель низкого давления смешивающего типа и недогрев воды равен нулю.

t_s₇ = 54,6 °C	P_s₇ = 0,0155 МПа;
t_s₆ = 86,3 °С	P_s₆ = 0,061 МПа;
t_s₅= 118 + 3 = 121 °C	P_s₅ = 0,205 МПа;
t_s₄ = 149,7 + 3 = 152,7 °C	P_s₄ = 0,5116 МПа;
t_s₃ = 181,4+ 5 = 186,4 °C	P_s₃ = 1,16 МПа;
t_s₂ = 200,8 + 5 = 205,8 °C	P_s₂ = 1,75 МПа;
t_s₁ = 220,2 + 5 = 225,2 °C	P_s₁ = 2,56 МПа.

Давление пара в отборах турбины определяется как:

Р_отб=1,05×P_sj

P_7отб= 1,05× 0,0155 = 0,0163 МПа;

P_6отб= 1,05× 0,061 = 0,064 МПа;

P_5отб= 1,05× 0,205 = 0,215 МПа;

P_4отб= 1,05× 0,5116 = 0,54 МПа;

P_3отб= 1,05× 1,16 = 1,22 МПа;

P_2отб= 1,05× 1,75 = 1,84 МПа;

P_1отб= 1,05× 2,56 = 2,7 МПа.

Построение процесса расширения пара в турбине. Значения внутреннего относительного КПД взято из методических указаний [1] для турбоустановки К-160-130.

Определим параметры пара в точке