ааа. Курсовая работа по дисциплине теплофизика
 Скачать 41.37 Kb.
|
|
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ТРАНСПОРТА РОАТ МИИТ КУРСОВАЯ РАБОТА ПО ДИСЦИПЛИНЕ: «ТЕПЛОФИЗИКА» Выполнил: студент 3-го курса, Группы ЗББ-3911 Ванке О.Е. Шифр: 2010-п/ТБб-0892 Москва 2023 Введение В курсовой работе производятся расчеты водо-водяного рекуперативного теплообменного аппарата для трех режимов: прямотока, противотока и перекрестного тока. Исходные данные принимаются по таблице 1. Целью работы является определение: тепловой производительности теплообменника Q, кДж/с, поверхности нагрева теплообменника F, м2 конструктивных параметров кожухотрубного теплообменника: L длина трубки, м, n число трубок в одном ходу, z число ходов. Таблица 1. Исходные данные
1. Прямоток 1.1 Определяем температурный напор Δt1. Для этого сначала используя рисунок 1 и исходные данные табл.1 находим Δtб и Δtм – больший и меньший температурные напоры. Δtб = 150 – 15 = 135оС, Δtм = 90 – 60 = 30оС. Затем находим соотношение Δtб/Δtм , и в зависимости от полученной величины выбираем формулу для расчета Δt. 135/30 = 4,5 выбираем формулу 7 методических указаний:  1.2 Определяем тепловую производительность Q1, кДж/с по формуле 1 методички Q1 = G2 · c2 · (t2′′ – t2′ ). Для определения сср определяем среднюю температуру нагреваемой поверхности по формуле tср = (t2' + t2") / 2, tср = (15 + 60) / 2 = 37,5 оС. Для полученной температуры находим по табл. Приложения сср = 4,174 кДж/кг. Затем определяем Q1. Q1 = 7 · 4174 · (60 – 15) = 1314810 Дж/с. 1.3 Определяем коэффициент теплопередачи К Для этого необходимо сначала определить термическое сопротивление, учитывающее загрязнение с обеих сторон трубки (формула 17 методички): Rзаг =  , м2 оС/ВтRзаг = 2 · 0,001 / 0,25 = 0,008, м2 оС/Вт. Затем по формуле 14 методички определяем К  , Вт/м2 К Вт/м2К.1.4 Определяем площадь нагрева теплообменника F по формуле 4 методички  , м2F1 =  1.5 Определяем количество трубок n по формуле 17 методички Для этого задаем длину L = 0,5 м, ходов z = 1  , штукn1 =  трубок 2. Противоток 2.1 Определяем температурный напор Δt2 (в соответствии с рис.1): Δtб = 90 – 15 = 75оС, Δtм = 150 – 60 = 90оС, 90/75 = 1,2 Δt2 = 0,5 · (75 + 90) = 82,50С 2.2 Определяем Q2 tср = (73 + 10) / 2 = 41,5 оС, сср = 4,174 кДж/кг К, Q2 = 7 · 4174 · (60 – 15) = 1314810 Дж/с. 2.3 Исходя из того, что при конструктивном расчете требуется передать заданную тепловую производительность, за заданную тепловую производительность принимаем результаты, полученные при ее расчете из п.1.2: Q = 1314810 кДж/с. 2.4 Предполагая, что для передачи той же тепловой производительности потребуется меньшая площадь теплообменника воспользуемся формулой: F2 =  2.5 Определяем n2 задаем длину 0,5 м, ходов 1 n2 =  трубок 3. Перекрестный ток За основу берутся данные п.2. 3.1 Определяем Δt : Δt3 = Δt2 · εΔt εΔt – коэффициент перевода определяется по графику 3. Для этого сначала рассчитаем условные параметры P и R по формулам: Р =  R =  Затем находим по графику εΔt = 0,70 и вычисляем Δt3 = 82,5 · 0,95 = 78,4 оС. 3.2 Определяем F3 Предполагая, что для передачи той же тепловой производительности потребуется большая площадь теплообменника воспользуемся формулой:  Тогда F3 = Δt3F2/ Δt2 F3 = 78,4 · 312,5 / 82,5 = 296,9 м2 3.3 Определяем n задаем длину 0,5 м, ходов 1 n =  трубок Вывод: для обеспечения одной и той же тепловой мощности Q водо-водяного рекуперативного теплообменного аппарата, при котором требуется меньшая площадь теплообменного аппарата F является режим перекрестного тока. Литература 1. Теплотехника, В.Л.Ерофеев, П.Д.Семенов, А.С.Пряхин, М., Изд."Академкнига", 2006, 456 с. 2. Задачник по тепломассообмену, Ф.Ф.Цветков, Р.В.Керимов, В.И.Величко, М., издательский дом МЭИ, 2010, 195 с. 3. Сборник задач по теплотехнике, Г.П.Панкратов, Книжный дом "Либроком", М., 2009,248 с. Реку | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||