МУ по КП. Курсовой проект должен включать в себя введение, основную часть и заключение, а также список использованной литературы
 Скачать 1.28 Mb.
|
|
Для выбора минимального значения тока в реле рассматриваются все виды КЗ. Например, для двухфазной схемы максимальной токовой защиты при КЗ на защищаемых линиях минимальное значение тока в реле следует рассчитывать при двухфазных КЗ. При тех же видах КЗ за трансформаторами со схемами соединения обмоток Y/ -11 или /Y важно учесть схему защиты: для двухрелейной схемы расчетное значение I р.мин = 0,5 I 2к (3) , а для трехрелейной I р.мин = I 2к (3) и, следовательно, чувствительность защиты повышается в 2 раза и получается одинаковой при трехфазном и всех видах двухфазных КЗ. Здесь надо отметить, что чувствительность защиты оценивается по наибольшему из вторичных токов, проходящих в измерительных реле защиты, хотя бы и в одном из трех реле, поскольку все реле самостоятельно действуют на логическую часть защиты. Цифровые реле SEPAM можно подобрать с модулями МТЗ 2I> или 3I> в зависимости от требований чувствительности при КЗ за трансформаторами. Для токовых защит линий напряжением 6 - 110 кВ с включением токовых реле на фазные токи (схемы полной и неполной звезды) расчет коэффициента чувствительности может производиться по первичным значениям токов КЗ и срабатывания защиты: з с мин к чув I I k , (1.4) Для оценки чувствительности токовых защит силовых трансформаторов лучше пользоваться выражением (1.3). Увеличение чувствительности МТЗ может быть достигнуто несколькими способами, в том числе: - уменьшением тока срабатывания, выбранного по условиям (1.1) и (1.2), путём использования цифровых реле SEPAM со значениями k в = 0,935 5 % и k н = 1,1, а также путём снижения тока самозапуска с помощью предварительного отключения части электродвигателей; - увеличением тока I к мин путём уменьшения длины защищаемой основной зоны с помощью установки автоматических секционирующих выключателей с МТЗ; - допущением неселективных срабатываний МТЗ линий при малых значениях тока при маловероятных КЗ внутри трансформаторов, подключенных к этой линии через плавкие предохранители типа ПКТ напряжением 6 или 10 кВ. В некоторых случаях «Правила устройства электроустановок» допускают невыполнение дальнего резервирования, например, при КЗ за трансформаторами, на реактированных линиях, линиях 110 кВ и выше при наличии ближнего резервирования, а также при КЗ в конце длинного смежного (предыдущего) участка линии 6-35 кВ [1]. Выбор времени срабатывания и типа времятоковой характеристики МТЗ. Выдержка времени максимальных токовых защит вводится для замедления действия защиты с целью обеспечения селективности действия защиты последующего элемента по отношению к защитам предыдущих элементов. Для этого выдержка времени (или время срабатывания) защиты последующей линии Л2 (рис.1.7) выбирается большей, чем у защит предыдущих элементов, например, линии Л1: t с.з.посл = t с.з.пред + t . (1.5) При этом обеспечивается селективное (избирательное) отключение в первую очередь ближайшего к месту КЗ выключателя. Тем самым предотвращаются дополнительные излишние отключения неповрежденных элементов. Величина t - ступень селективности или ступень времени (time interval). Её значение выбирается в зависимости от точности работы защитных устройств и времени отключения выключателей. Значение t для защит SEPAM с независимой характеристикой определяется, главным образом, точностью отработки ступени селективности предыдущей защитой. Ступень селективности защиты для терминалов SEPAM по времени выбирается из выражения: t = t откл + t возвр + t погр1 + t погр2 + t зап , (1.6) где: t откл – время действия (отключения) выключателя (при отсутствии паспортных данных принимают t откл =0,06 с); t возвр – время возврата защиты. Для реле SEPAMt возвр =0,05 с; t погр1 – погрешность срабатывания по времени для предыдущей защиты, t погр2 – погрешность срабатывания по времени для последующей защиты; t зап – время запаса надежности срабатывания реле (t зап =0,1 с). Погрешность срабатывания цифровых реле серии SEPAM по времени не превышает 2 % от значения уставки, но не больше значения 25 мс. С учетом вышеизложенного ступень селективности по времени для терминалов SEPAM составляет 0,3 с. При использовании в предыдущих защитах реле РВ и ЭВ – 110 и 120 (пределы измерений 1,3 и 3,5 с) принимается среднее значение t=0,4 с. Если предыдущая защита выполнена без реле времени (токовая отсечка), то допускается, при необходимости, принимать ступень селективности t=0,3 с. Если предыдущая защита выполнена с применением реле времени РВ или ЭВ-120, то ступень селективности t=0,5 с. При согласовании терминалов SEPAM с полупроводниковыми (статическими) реле временная ступень селективности определяется из паспортных данных на эти реле. Опыт работы с полупроводниковыми органами выдержки времени (например: РВ-01, ЯРЭ) показывает на возможность применения t=0,3-0,4 с. Для согласования SEPAM с электромеханическими реле с зависимой характеристикой времени срабатывания РТ-80 или РТ-90 ступень селективности принимают t=0,6 с и t=0,8 с для реле РТВ. Ступень селективности t должна обеспечиваться: а) при согласовании защит с зависимыми характеристиками – при максимальном значении тока КЗ в начале предыдущего участка; такое согласование позволяет в ряде случаев ускорять отключение КЗ (см. примеры расчетов). б) при согласовании защит с независимой и зависимой характеристиками – при токе срабатывания последующей защиты с независимой характеристикой. Уменьшение времени действия последующих защит может быть достигнуто путем увеличения их тока срабатывания, если это не противоречит требованию чувствительности. Недостатком максимальных токовых защит является «накопление» выдержек времени, особенно существенное для головных элементов в многоступенчатых электрических сетях. Для преодоления этого недостатка используются цифровые устройства защиты SEPAM, позволяющие реализовать функцию логической селективности. Известным способом ускорения отключения КЗ является использование двух и особенно трёхступенчатых цифровых защит. Это будет показано в примерах, а также применением алгоритма логической селективности защит при использовании цифровых терминалов. В ряде случаев существенное снижение времени отключения КЗ достигается путем использования токовых защит с обратнозависимыми от тока времятоковыми характеристиками. При одном и том же значении тока КЗ, проходящего через две смежные защиты с разными токами срабатывания, эти защиты имеют различное время срабатывания по причине разной кратности тока в их измерительных органах (multiplеs of picкup). Например, на рис.1.9 показана сеть с тремя последовательно включенными линиями и защитами 1, 3, 5. У каждой из этих защит выбираются разные значения токов срабатывания I с.з по условиям (1.1), (1.2) и соответственно, по-разному располагаются на карте селективности их времятоковые характеристики 1, 3, 5. По мере приближения условной точки КЗ к источнику питания значения токов КЗ возрастают, но отношение I к /I с.з может оставаться примерно неизменным, как и время срабатывания реле, автоматически вычисляемое по этому отношению (кратности тока КЗ I * ). Рисунок1.9 - Пример согласования обратнозависимых (инверсных) характеристик 1, 3, 5 Как видно из рис.1.9, это достигается выбором разных значений токов срабатывания защит соседних элементов: у защиты 3 большего значения, чем у защиты 1, а у защиты 5 – большего, чем у защиты 3. При приближении точки КЗ к источнику питания значения токов КЗ увеличиваются и, например, при КЗ линии Л3 ее защита 5 сработает также быстро, как защита 1 при КЗ на своей линии Л1 (наиболее удаленной от источника питания). Использование обратнозависимых времятоковых характеристик реле, по сравнению с независимыми, также позволяет значительно лучше согласовать время действия последующей релейной защиты SEPAM с предыдущим защитным устройством, выполненным плавкими предохранителями, поскольку у них однотипные зависимости времени срабатывания от значения тока КЗ. Эти и другие преимущества обратнозависимых времятоковых характеристик максимальных токовых защит объясняют столь долгое существование этих характеристик и необходимость их реализации и в электромеханических, и в микропроцессорных реле, в том числе SEPAM. При использовании любых токовых защит с обратнозависимыми времятоковыми характеристиками их согласование традиционно производится с помощью графиков. Характеристики защит строятся в осях координат «ток-время», причем ординаты представляют время, а абсциссы – ток. Могут быть графики с логарифмическими шкалами тока и времени (например, при согласовании характеристик устройств релейной защиты и плавких предохранителей) или с пропорциональными шкалами. Может быть и так, что одна из шкал логарифмическая, а другая пропорциональная. На шкале токов должны быть указаны первичные токи, причем соответствующие какой-то одной ступени напряжения. Согласование характеристик зависимых защит по времени начинается с определения расчетной точки повреждения и соответствующего ей расчетного тока КЗ, что зависит от типов и уставок защит последующего и предыдущего элементов. Как правило, токовые защиты реагируют на одни и те же величины: на токи в фазах защищаемых линий. В редких случаях одна из защит может иметь другое исполнение, например, использовать разность двух фазных токов (так называемая «восьмерка»). Рисунок1.10- Времятоковые характеристики цифровых реле SEPAM по стандарту МЭК: SIT, VIT, EIT и RI-характеристика, построенные для точки: I * = 2; t с.з =1,5 с Далее в примерах показано согласование времятоковых характеристик для нескольких пар защитных устройств: защиты и плавкого предохранителя, зависимых защит при отсутствии и при наличии токовой отсечки, независимой и зависимой характеристик при одиночной и параллельных предыдущих линиях. В этих примерах учитываются и токи нагрузки неповрежденных элементов, которые проходят через последующую защиту в сумме (арифметической) с током короткого замыкания поврежденного предыдущего элемента. В ряде случаев пренебрежение токами нагрузки может привести к неправильному выбору уставок защиты последующего элемента и, как следствие, к ее неселективному срабатыванию при КЗ на предыдущем элементе. Времятоковые характеристики разных типов имеют различную степень крутизны. Для семейства характеристик SEPAM по стандарту МЭК время срабатывания вычисляется по формуле: T 1 I k ) I ( t * * з с , где постоянные коэффициенты , , k определяют крутизну зависимых времятоковых характеристик и имеют следующие значения: Характеристические кривые k Стандартная обратнозависимая выдержка времени SIT /А 0.14 0.02 2.97 Очень обратнозависимая выдержка времени VIT или LTI /В 13.5 1 1.5 Чрезвычайно обратнозависимая выдержка времени EIT /С 80 2 0.808 Коэффициент T позволяет выбрать кривую, проходящую через определенную точку (I * , t с.з ). Значение T равно времени срабатывания защиты t с.з при токе КЗ, превышающем уставку в 10 раз: при I * = 10 время срабатывания t с.з = T. При выборе наиболее подходящей характеристики в России следует начинать со стандартной обратнозависимой характеристики по стандарту МЭК (рис.1.11). Далее следует определить относительное значение расчетного тока (кратность) I * = I к / I с.з . Имеется в виду, что ток срабатывания защиты I с.з ранее уже выбран по условиям (1.1), (1.2) и (1.4). Необходимое время срабатывания защиты t с.з выбирается по условию (1.5). Для вычисления «временного» коэффициента T используется выражение (1.7): T = k ) 1 I ( ) I ( t * * з с (1.7) В момент КЗ время срабатывания защиты при выбранном типе характеристики, известном I с.з и выбранном по выражению (1.7) коэффициенте T определяется автоматически по выражению (1.8): T 1 I k t * (1.8) Вместо коэффициента T можно использовать так называемый «коэффициент усиления»TMS, равный отношению T/. Тогда формулы (1.7) и (1.8) примут вид: TMS = k ) 1 I ( ) I ( t * * з с (1.9) TMS 1 I k t * (1.10) Для построения конкретной характеристики t = f(I к ) следует задаться несколькими значениями тока КЗ (см. примеры). Специальная характеристика семейства типа RI математически выражается формулой: 1706 , 3 T I 236 , 0 339 , 0 1 t 1 * , (1.11) где обозначения такие же, как в выражении (1.8). Это семейство не входит в стандарт МЭК и используется в тех странах, где еще могут находиться в эксплуатации аналоговые индукционные реле типа RI фирмы ASEA-ABB. В России, как правило, нецелесообразно использовать характеристики этого семейства (см. примеры). Рисунок 1.11 - Стандартная ("нормальная") обратнозависимая характеристика SEPAM по МЭК (SIT/A) при разных значениях TMS Терминалы SEPAM позволяют выбрать одну из 16 обратнозависимых времятоковых характеристик: - 6 кривых, совместимых с предыдущими сериями Sepam 15, Sepam 1000 и Sepam 2000. Standard inverse time (SIT) Long time inverse (LTI) Very inverse time (VIT) Extremely inverse time (EIT) Ultra inverse time (UIT) RI curve Для кривых SIT, LTI, VIT, EIT, UIT приняты формулы МЭК (IEC 60255-3), но при токе менее 1,2 I с.з защита не работает. - 7 кривых по стандартам МЭК (IEC 60255-3) и IEEE: IEC SIT/A IEC LTI/B IEC VIT/B IEC EIT/C IEEE Moderately inverse/D IEEE very inverse/E IEEE extremely inverse/F Для этих кривых защита начинает срабатывать при токе равном I с.з - 3 кривые по стандарту IAC: IAC inverse (IAC IT) IAC very inverse (IAC VIT) IAC extremely inverse (IAC EIT) Вычисляемые по разным формулам для различных стандартов (IEC, IEEE, IAC) кривые одного типа очень близки между собой, хотя и не совпадают полностью. Для упрощения расчетов в сетях, использующих цифровые реле различных фирм, рекомендуется использовать формулы, соответствующие стандарту МЭК (IEC 60255-3). Ниже приводятся формулы времятоковых характеристик SEPAM по стандартам IEEE и IAC [6]. IEEE T ) B 1 I A ( ) I ( t P * * Характеристические кривые A B P Умеренно обратнозависимая выдержка времени SIT 0.01 0.023 0.02 0.241 Очень обратнозависимая выдержка времени VIT или LTI 3.922 0.098 2 0.138 Чрезвычайно обратнозависимая выдержка времени EIT 5.64 0.0243 2 0.081 IAC T ) ) C I ( E ) C I ( D C I B A ( ) I ( t 3 * 2 * * * Характеристические кривые A B C D E Обратнозависимая выдержка времени SIT 0.208 0.863 0.8 -0.418 0.195 0.297 Очень обратнозависимая выдержка времени VIT или LTI 0.09 0.795 0.1 -1.288 7.958 0.165 Чрезвычайно обратнозависимая выдержка времени EIT 0.004 0.638 0.62 1.787 0.246 0.092 Выбор тех или иных характеристик зависит от типа и характеристики защитного устройства как на предыдущем (нижестоящем), так и на последующем (вышестоящем) элементах, а также от существующих или заданных уставок на одном из этих элементов. Надо отметить, что в цифровых защитах разных фирм-изготовителей могут быть записаны и другие характеристики защит от междуфазных КЗ, но, как правило, во всех известных цифровых реле имеется также и «стандартная» характеристика МЭК (в АББ именуемая "нормальной"). Эту характеристику и рекомендуется принимать в начале расчетов уставок SEPAM в России (см. выше). Далее рассматриваются численные примеры. 1.6 Примеры расчета рабочих уставок ступенчатых токовых защит линий от междуфазных КЗ с цифровыми и аналоговыми реле В примерах рассматривается несколько характерных случаев выбора рабочих характеристик и уставок для разных типов защитной аппаратуры в сетях 10 и 6 кВ. Сначала рассматривается согласование РЗ SEPAM линии 10 кВ и плавкого предохранителя трансформатора (рис.1.12). Случай 1, когда предыдущим элементом является трансформатор 10/0,4 кВ, защита которого выполнена отечественными плавкими предохранителями (кварцевыми) типа ПКТ, а последующим элементом является линия 10 кВ с защитой на цифровом реле SEPAM (рис.1.12, а). Необходимо выбрать характеристику МТЗ на реле SEPAM, которая обеспечивала бы селективную работу этих защитных устройств. В России селективным считается опережающее отключение трансформатора с ПКТ. Рисунок 1.12. Пример согласования различных характеристик цифрового реле серии SEPAM и плавкого предохранителя ПКТ. Главной задачей расчета является обеспечение селективности работы защиты линии на реле SEPAM при устойчивом КЗ на выводах 10 кВ рассматриваемого трансформатора. Здесь междуфазные КЗ более вероятны, чем внутри бака трансформатора. При КЗ на выводах низшего напряжения защиты питающих линий часто вообще нечувствительны, что допускается «Правилами устройства электроустановок» [2]. Расчет рекомендуется начать с ближайшего наиболее мощного трансформатора 10/0,4 кВ. Номинальный ток плавких предохранителей типа ПКТ на стороне 10 кВ I пр в амперах должен соответствовать номинальной мощности трансформатора S ном , МВА: S ном , МВА 0,063 0,1 0,16 0,25 0,4 0,63 I пр , A 10 16 20 31,5 50 80 Времятоковые характеристики плавких предохранителей типа ПКТ, как и предохранителей других типов, приводятся в информационных материалах заводов-изготовителей и в справочниках. Времятоковая характеристика предохранителя ПКТ с I пр =20А показана на рис.1.12, |