Курсовой Станции Иксанов гр 90101 18.10. Курсовой проект по курсу электрические станции тэц мощность 3x60 мвт по направлению 13. 03. 02 Электроэнергетика и электротехника
 Скачать 1.44 Mb.
|
|
Выбор трансформаторов собственных нужд.   Трансформатор СН: ТМНС-6300/10 Таблица 1.4
Трансформатор РСН: Таблица 1.5
Т- трёхфазный М - масляное охлаждение с естественной циркуляцией масла и воздуха Н - с устройством РПН С- собственных нужд Выбор секционного реактора. Для ограничения тока короткого замыкания используем секционный реактор, который работает как индуктивное (реактивное) дополнительное сопротивление, уменьшающее ток и поддерживающее напряжение в сети при коротком замыкании. Это решение повышает устойчивость работы генераторов и системы в целом.  𝐼ном р – номинальный ток реактора; 𝐼ном г – номинальный ток генератора Iномр= 0,6∗4,33= 2,6 кА Исходя из этого выбираем РБДГ 10-4000-0,18У3, где 𝑥р = 0,18 Ом. Р – реактор Б – бетонный Д – принудительное воздушное охлаждение Г – горизонтальное расположение фаз. ВЫБОР ГЛАВНОЙ СХЕМ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ, СХЕМЫ СН. Технико-экономический расчет вариантов структурных схем. Приведем сравнение полученных вариантов структурных схем станции по капитальным затратам. Цены приведем к ценам текущего года, умножив на коэффициент пересчета, равный 50. Таблица 2.1 Капитальные затраты.
Количество ячеек с выключателем 10 кВ (без учета выключателей на линиях нагрузки) определяется исходя из предлагаемых вариантов структурных схем, приведенных выше (см.рис.1.1 и рис. 1.2) Экономическую целесообразность схемы соединения определяют минимальными приведенными затратами:  Нормативный коэффициент экономической эффективности для ТЭЦ pн=0,15. К — капиталовложения на сооружение электроустановки, тыс. руб.; И — годовые эксплуатационные издержки, тыс. руб. /год; Годовые эксплуатационные издержки:  Отчисления на обслуживание, а=8%; тариф на электроэнергию β=1 руб/кВтч; ΔW год — годовые потери энергии в электроустановке, кВт∙ч. Для определения эксплуатационных издержек необходимо рассчитать потери в трансформаторах. Потери электроэнергии в двухобмоточном трансформаторе определяют по формуле:  Здесь Pх, Pк— потери мощностей холостого хода и короткого замыкания, кВт; Т — продолжительность работы трансформатора в году, принимаем Т = 8760 ч для трансформаторов связи и Т = 8760 – 600 = 8160 ч для блочных трансформаторов; Smax– расчетная максимальная нагрузка трансформатора, МВ∙А (определяется по схеме); Sном — номинальная мощность трансформатора, MB∙А. Для трехобмоточного трансформатора:  принимая упрощения, что 𝑃кВ=𝑃кС=𝑃кН=𝑃ко=0,5𝑃к, 𝜏В= 𝜏С= 𝜏Н=𝜏. Индексами «в», «с», «н» обозначены величины, относящиеся соответственно к обмоткам высшего, среднего и низшего напряжения. При расчете потерь в трансформаторах время максимальных потерь 𝜏 определяем по графику согласно справочнику Б.Н. Неклепаева для типичного графика в зависимости от числа часов максимальной нагрузки 𝑇𝑚𝑎𝑥:  Рис.2.1 Типичный график зависимости максимальных потерь от числа часов максимальной нагрузки. 𝑇𝑚𝑎𝑥 = 5000 ч, тогда 𝜏 = 3500 ч – для блочных трансформаторов 𝑇𝑚𝑎𝑥 = 4500 ч, тогда 𝜏 = 3000 ч – для трансформаторов связи Рассчитаем затраты Вариант 1. Для двухобмоточного трансформатора связи расчетная максимальная мощность:   1 044 МВтчДля трехобмоточных трансформаторов связи расчетная максимальная мощность:       =1 044 +2 1051=3146   Вариант 2. Для двухобмоточного трансформатора связи расчетная максимальная мощность:   Для трехобмоточных трансформаторов связи расчетная максимальная мощность:       Второй вариант схемы является наиболее выгодным. 2.2. Выбор схем распределительных устройств. Исходя из количества присоединений и соображений надежности электроснабжения потребителей ТЭЦ на РУ 110 кВ в качестве главной схемы электрических соединений примем схему «с двумя рабочими и обходной системами шин», на РУ 35 кВ – схему «квадрат», на ГРУ 10,5 кВ – «одна секционированная выключателями система сборных шин». ––  Упрощенный вариант главной схемы представлен на рис.2.2. 3. РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ. 3.1. Составление схемы замещения и приведение параметров элементов схемы к базисным условиям. Для удобства расчетов в установках высокого напряжения принято все сопротивления электрической короткозамкнутой цепи выражать в относительных единицах, приведенных к базисным условиям.  Рис 3.1 Схема замещения Приведение сопротивлений элементов схемы к базисным условиям В качестве базисной мощности  можно принять любую величину, поэтому принята наиболее удобная для расчетов величина примем  . За базисное напряжение принимают среднее эксплуатационное напряжение той ступени, на которой предполагается короткое замыкание. Для каждой точки к.з. указано свое базисное напряжение и, соответственно, базисный токТочка  (РУ 110 кВ)  Точка  (РУ 35 кВ)  Точка  (на выводах генератора блока)  Точка  (РУ СН 6 кВ за рабочим ТСН)  Точка  (на РУ ГН)  Точка  (РУ СН 6 кВ за рабочим ТСН *РУ ГН) Относительное сопротивление генераторов Расчет сопротивления генератора ведется по следующей формуле:  Так как генераторы одинаковые, их относительные сопротивления будут равны. Относительное значение ЭДС источников ЭДС генератора определяется через его номинальные параметры по следующей формуле:   Рассчитаем сопротивления элементов цепи в относительных единицах при базисных условиях. Относительное сопротивление блочных повышающих трансформаторов, подключенных к ОРУ 110 кВ Сопротивление двухобмоточного трансформатора рассчитывается по следующей формуле:  Значения  и  возьмем из таблицы 1.2. Сопротивление трехобмоточного трансформатора рассчитывается по следующим формулам:  | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||