Расчеты ведем в табличной форме (табл.6.). Во время сооружения насыпи и в период ее эксплуатации грунта основания уплотняются. Компенсация осадок осуществляется дополнительным объемом грунта, который идет на заполнения строительной доли осадки и увеличением толщины балласта по мере реализации эксплуатационной доли осадки.
Для определения осадки Sg слоев грунта, расположенных ниже точки 3, строим график относительных осадок, экстраполируем его до пересечения с осью Z. Величина осадки этих слоев равна площади заштрихованной части графика.
Дополнительная осадка определяется по формуле Sg = 0,5 (29) где hi - величина относительной осадки в i-той точке. Sg = 0,5 Полная осадка по оси насыпи определяется по формуле: S = åDhi + Sg (30) где - осадка i - го слоя грунта толщиной hi. Определяется по формуле:
(31)
S = 0,850964 + 0,851 = 1,702 Необходимо определить строительную и эксплуатационную доли полной осадки, в зависимости от которых определяют требуемое уширение основной площадки и необходимые объемы грунта и балласта для компенсации осадки основания в расчете на 100 м длины насыпи.
(32) где - доля реализации полной осадки основания в процессе строительства
(33)
Строительная доля осадки компенсируется дополнительным объемом грунта, м3/100м и определяется по формуле:
(34)
Эксплуатационная доля осадки компенсируется подъемками пути на балласт, дополнительный объем которого определяется по формуле:
(35)
где В - нормативная ширина основной площадки;
ввс - средняя ширина балластной призмы;
у - расстояние от подошвы откоса до оси насыпи;
- уширение основной площадки для размещения балластной призмы увеличенной толщины, которая определяется по формуле:
(36)
где - заложение откоса балластной призмы, =1,5.
Таблица 5. Подсчет напряжений по основанию насыпи
№ точек
| Напряжения от подвижного состава и веса всп0
| напряжения от веса грунта
| напряжения
|
| Нагрузки
| zi, м
| bi, м
| Yi, м
| zi/bi
| yi/bi
| Ji,доли
| Pi, т/м2
| i, т/м2
| hi, м
| 0ср, т/м3
| -i, т/м2
| 0-i
| 0
| Рпр
| 20
| 3,51
| 2,145
| 5,70
| 0,61
| 0,106
| 58,00
| 17,3
| 20,0
| 19,461
| 389,216
| 406,472
|
| Рпр
|
| 3,51
| 2,145
| 5,70
| 0,61
| 0,106
| 58,00
|
|
|
|
|
|
| Рвс
|
| 10,00
| 0
| 2,00
| 0,00
| 0,310
| 16,00
|
|
|
|
|
| 1
| Рпр
| 20
| 3,51
| 3,5
| 5,70
| 1,00
| 0,106
| 58,00
| 16,6
| 20,0
| 19,461
| 389,216
| 405,832
|
| Рпр
|
| 3,51
| 3,5
| 5,70
| 1,00
| 0,106
| 58,00
|
|
|
|
|
|
| Рвс
|
| 10,00
| 5,645
| 2,00
| 0,56
| 0,270
| 16,00
|
|
|
|
|
| 2
| Рпр
| 20
| 3,51
| 12,501
| 5,70
| 3,56
| 0,000
| 58,00
| 2,2
| 15,7
| 19,461
| 305,535
| 307,711
|
| Рпр
|
| 3,51
| 12,501
| 5,70
| 3,56
| 0,000
| 58,00
|
|
|
|
|
|
| Рвс
|
| 10,00
| 14,646
| 2,00
| 1,46
| 0,136
| 16,00
|
|
|
|
|
| 3
| Рпр
| 20
| 3,51
| 15,142
| 5,70
| 4,31
| 0,000
| 58,00
| 1,7
| 14,2
| 19,461
| 276,343
| 278,055
|
| Рпр
|
| 3,51
| 15,142
| 5,70
| 4,31
| 0,000
| 58,00
|
|
|
|
|
|
| Рвс
|
| 10,00
| 17,287
| 2,00
| 1,73
| 0,107
| 16,00
|
|
|
|
|
| 4
| Рпр
| 20
| 3,51
| 20,142
| 5,70
| 5,74
| 0,000
| 58,00
| 0,0
| 13,9
| 19,461
| 270,505
| 270,505
|
| Рпр
|
| 3,51
| 20,142
| 5,70
| 5,74
| 0,000
| 58,00
|
|
|
|
|
|
| Рвс
|
| 10,00
| 22,289
| 2,00
| 2,23
| 0,000
| 16,00
|
|
|
|
|
| 5
| Рпр
| 20
| 3,51
| 48,132
| 5,70
| 13,71
| 0,000
| 58,00
| 0,0
| 0,0
| 19,461
| 0
| 0
|
| Рпр
|
| 3,51
| 48,132
| 5,70
| 13,71
| 0,000
| 58,00
|
|
|
|
|
|
| Рвс
|
| 10,00
| 50,277
| 2,00
| 5,03
| 0,000
| 16,00
|
|
|
|
|
| |