Курсовой проект по фундаментам. Курсовой проект проектирование оснований и фундаментов в открытых котлованах
Скачать 42.39 Kb.
|
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное агентство по образованию МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Факультет "ПРОМЫШЛЕННОЕ И ГРАЖДАНСКОЕ СТРОИТЕЛЬСТВО" КУРСОВОЙ ПРОЕКТ «ПРОЕКТИРОВАНИЕ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ В ОТКРЫТЫХ КОТЛОВАНАХ» Выполнил: студент группы Э21 Шавилов В.А. Проверил: преподаватель кафедры МГрОиФ Юдина Ирина Михайловна Москва 2012 г. СОДЕРЖАНИЕ:
Назначение здания: жилое Вариант геологии: 23 Вариант конструкции: 3 Размеры в плане (в осях): 95,2х12,0м Количество этажей: 9 Высота здания от спланированной отметки поверхности земли до карниза: 30,6м Условная отметка пола первого этажа выше спланированной отметки земли: 0,6м Наличие подвального помещения: под всем зданием Отметка пола подвала: -2,2 м Конструктивная схема здания: Наружные стены здания - кирпичные толщиной 640мм Внутренние стены здания – сборные панели толщиной 120 мм Внутренний каркас здания – здание с не полным каркасом Перекрытия - сборные многопустотные железобетонные плиты толщиной 220мм Покрытие - сборные железобетонные плиты. Город строительства: Владимир
Для каждого из слоев грунта, вскрытых тремя скважинами, определяем расчетные характеристики. Слой 1: Растительный слой, насыпь Удельный вес грунта, γ1 = 15,8кН/м3 Глубина отбора монолита, H = 0,5м Средняя мощность слоя, Слой 2: Пылевато-глинистый грунт Удельный вес грунта, γ2= 20кН/м3 Удельный вес твердых минеральных частиц, γs = 26,8 кН/м3 Природная влажность грунта, W = 25,8% Влажность грунта на границе текучести, WL = 25,1% Влажность грунта на границе раскатывания, WP = 19,4% Глубина отбора монолита, Н = 2,3м Средняя мощность слоя, h = 1,68м
Так как IP = 5,7% < 7%, то тип рассматриваемого пылевато-глинистого грунта – супесь.
Так как IL= 1,12 > 1, то разновидность рассматриваемого пылевато-глинистого грунта – супесь текучая.
Так как е = 0,69 < 0,7, то для рассматриваемого пылевато-глинистого грунта (супеси текучей) условно-расчётное сопротивление грунта не нормируется. Слой 3: Пылевато-глинистый грунт Удельный вес грунта, γ2= 19,8кН/м3 Удельный вес твердых минеральных частиц, γs = 26,8 кН/м3 Природная влажность грунта, W = 25,4% Влажность грунта на границе текучести, WL = 23,5% Влажность грунта на границе раскатывания, WP = 17% Глубина отбора монолита, Н = 5,0м Средняя мощность слоя, h = 3,08м
Так как IP = 6,5% < 7%, то тип рассматриваемого пылевато-глинистого грунта – супесь.
Так как IL= 1,29 > 1, то разновидность рассматриваемого пылевато-глинистого грунта – супесь текучая.
Так как е = 0,7 = 0,7, то для рассматриваемого пылевато-глинистого грунта (супеси текучей) условно-расчётное сопротивление грунта не нормируется. Слой 4: Пылевато-глинистый грунт Удельный вес грунта, γ2= 19,8кН/м3 Удельный вес твердых минеральных частиц, γs = 27 кН/м3 Природная влажность грунта, W = 25% Влажность грунта на границе текучести, WL = 37% Влажность грунта на границе раскатывания, WP = 22% Глубина отбора монолита, Н = 8м Средняя мощность слоя, h = 3,96м
Так как 7% < IP = 15% < 17%, то тип рассматриваемого пылевато-глинистого грунта – суглинок.
Так как 0 < IL= 0,2 < 1, то разновидность рассматриваемого пылевато-глинистого грунта – суглинок полутвёрдый.
Так как 0,6 < е=0,76 < 0,8, то для рассматриваемого пылевато-глинистого грунта (суглинок полутвёрдый) условно-расчётное сопротивление грунта определяется методом интерполяции.
Для е=0,76: Для е=0,76иIL=0,2:
Исследуемый слой грунта представляет собой суглинок полутвердый. Условно-расчетное сопротивление R0=224,8кПа. Слой 5: Песчаный грунт Удельный вес грунта: γ5= 20,6кН/м3 Удельный вес твердых минеральных частиц: γs = 27 кН/м3 Природная влажность грунта: W = 22,2% Глубина отбора монолита: H = 12м Средняя мощность слоя: h = 5,37м
Вес частиц крупнее 2 мм → 0% (нет) Вес частиц крупнее 0,5 мм → 0% (нет) Вес частиц крупнее 0,25 мм → 62% (0+62) Вес частиц крупнее 0,1 мм → 82% (62+20) Т.к. вес частиц крупнее 0,25 мм составляет 82,0 % (что более 75%) то рассматриваемый вид песчаного грунта – песок средней крупности.
Т.к. е= 0,6 < 0,75, то разновидность рассматриваемого песчаного грунта – песок средней крупности средней плотности.
Т.к. 0,8 ˂ Sr = 0,999 < 1, то рассматриваемый грунт – песок средней крупности средней плотности, насыщенный водой.
Для песка средней крупности, средней плотности насыщенного водой условно-расчетное сопротивление составит R0 =400 кПа. Выводы:
Сводная таблица физико-механических свойств грунтов строительной площадки. Таблица 1.
Рисунок 1. Геологический разрез участка строительства.
Расчет оснований и фундаментов производится по расчетным нагрузкам, которые определяются как произведение нормативных нагрузок на соответствующие коэффициенты. При проектировании ленточных фундаментов расчет ведется для одного метра его длины и определяется ширина подошвы фундамента. Проектирование оснований и фундаментов мелкого заложения ведется по II группе предельных состояний по деформациям. При проектировании и расчете свайных фундаментов, определяется число свай, исходя из несущей способности одиночной сваи. Расчет свайных фундаментов ведется по I группе предельных состояний по несущей способности. Расчетная нагрузка, действующая по обрезу фундамента, для здания с подвалом определяется по формуле: Где: nи n' - коэффициенты перегрузок, принимаемые в соответствии со СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования»; для расчета фундаментов по II группе предельных состояний по деформациям n = n'= 1,0; для расчета фундаментов по I группе предельных состояний по несущей способности n = 1,1; n'= 1,4; nc - коэффициент сочетания постоянных и временных нагрузок, принимаемый в соответствии со СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования»; nc = 0,9; Nn - постоянная нагрузка на ленточный фундамент от стены «А» или на столбчатый фундамент от колонны «Б»; Nnn - постоянная нагрузка на ленточный фундамент или на столбчатый фундамент от конструкций подвала; Nв - временная нагрузка на ленточный фундамент от стены «А» или на столбчатый фундамент от колонны «Б»; Nвn- временная нагрузка на ленточный фундамент или на столбчатый фундамент от подвала; Определяем нагрузки, действующие по обрезу фундамента, для расчета фундаментов мелкого заложения по II группе предельных состояний по деформациям. Расчетная нагрузка на ленточный фундамент: Расчетная нагрузка на столбчатый фундамент: Определяем нагрузки, действующие по обрезу фундамента, для расчета свайных фундаментов по I группе предельных состояний по несущей способности. Расчетная нагрузка на ленточный фундамент: Расчетная нагрузка на столбчатый фундамент: Расчетные нагрузки, действующие по обрезу фундамента
Проверка:
Глубина заложения подошвы фундамента «FL» должна определяться с учетом назначения, конструктивных особенностей сооружения, нагрузок и воздействий на основание, глубины заложения фундаментов примыкающих зданий и сооружений, а также оборудования, геологических условий площадки строительства, гидрогеологических условий, глубины сезонного промерзания и оттаивания грунтов. Конструктивные особенности здания, влияющие на глубину заложения фундаментов:
Рисунок 2. Инженерно-геологический разрез (схема). Определяем глубину заложения подошвы фундамента, исходя из конструктивных особенностей здания. В здании с подвалом заглубление подошвы фундаментов ориентировочно назначаем на 0,6м (общая толщина подушки 0,3м и пола подвала 0,2м) ниже отметки пола подвала. Глубину заложения фундамента определяем по формуле: Где: dе - размер от чистого пола подвала до пола первого этажа; de = 2,2м; hs- величина заглубления подошвы фундамента от низа пола подвала; hs = 0,3м; hcf - толщина принятой конструкции пола подвала; hcf = 0,2м; hц - высота цокольной части здания; hц = 0,6м; Нормативная глубина сезонного промерзания грунтов определяется по формуле: Где: d0 - величина, зависящая от вида грунта. Для глин d0 = 0,3м; Mt- безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в районе строительства; для г. Владимир Mt = 35,6; Расчетная глубина сезонного промерзания для глины в районе строительства г. Владимир определяется по формуле: Где: kh - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения. Для наружных фундаментов отапливаемых сооружений kh = 0,6; dfn - нормативная глубина сезонного промерзания грунтов; dfn = 1,79м; Полученное значение расчетной глубины сезонного промерзания грунта зависит от инженерно-геологических условий, а также района строительства. Окончательно принимаем глубину заложения подошвы фундамента по наибольшей величине из найденных значений (расчетной глубине сезонного промерзания и глубине заложения подошвы фундамента, исходя из конструктивных особенностей). Так как глубина заложения подошвы фундамента, исходя из конструктивных особенностей здания, d = 2,1м больше расчетной глубины сезонного промерзания грунта df = 1,07м, то окончательно принимаем глубину заложения подошвы фундамента 2,1м. Принимаем планировочную отметку DL (161.0). Абсолютная отметка глубины заложения фундамента FL (158.9). Рисунок 3. Определение глубины заложения подошвы фундамента в здании с подвалом.
Расчет осадок свайного фундамента под наружную стену здания методом послойного суммирования (СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений»). Список литературы |