Пояснительная записка. Курсовой проект Водосбросная плотина в составе средненапорного гидроузла
![]()
|
II.2. Определение ширины водосливного фронтаВодосливная грань состоит из быков и пролетов, через которые производится пропуск воды. Расход, который должен быть пропущен через водослив, будет равен расчетному расходу минус расход, который пропускает здание ГЭС. Qвс = Qр – Qгэс = 10000 – (280 ∙ 18) = 4960 м3/с ![]() b – ширина пролёта; d – ширина быка; n – количество пролётов; n-1 – количество быков. Удельный расход на водосливе: ![]() qр – удельный расход на рисберме; d/b – отношение ширины быка к ширине пролёта, принимаем d/b=0.2. ![]() Длина водосбросного фронта: ![]() Qвс – расход через водослив; qв – удельный расход через водослив. ![]() Принимаем 10 пролётов по 14 м и ширину быка равной 4.0 м. По стандарту: ![]() ![]() Уточняем удельный расход через водослив: ![]() Qвс – расход через водослив; n – число пролётов; b – ширина одного пролёта. ![]() Ширина рисбермы: ![]() ![]() Удельный расход на рисберме: ![]() ![]() ![]() Окончательно принимаем 10 пролётов по 14 м и 9 быков шириной 4.0 м (Схема 2). II.3. Определение отметки гребня водосливаМетодом последовательных приближений находим напор на водосливе и отметку гребня водослива. ![]() – коэффициент бокового сжатия, снижающий пропускную способность за счёт неравномерного подхода струи; m – безразмерный коэффициент расхода, зависящий от типа водосливной плотины и от специфики условий её работы; n – коэффициент подтопления со стороны нижнего бьефа, учитывающий пропускную способность водослива (если УНБ выше отметки гребня, то n < 1.0 и пропускная способность снижается); Ho – напор на водосливе, складывающийся из статического напора H и скоростного напора ![]() Таким образом имеем: ![]() P – высота плотины; H – статический напор; b – ширина одного пролёта; B – ширина потока перед пролетом (b+n). ![]() ![]() ![]() - площадь живого сечения реки по створу. Для вычисления скоростного напора необходимо знать скорость подхода потока воды к плотине в верхнем бьефе. Для её вычисления определяем площадь живого сечения реки: ![]() тогда скорость подхода воды равна: ![]() Так как V0 < 0.5 м/с, т.е. 0.12 м/с < 0.5 м/с, влияние скорости подхода воды к плотине в верхнем бьефе на статический напор можно не учитывать. Первое приближение при m = 0.48, = 1, п = 1 (подтопления нет) ![]() Высота водослива P = T – H, где ![]() ![]() ![]() так как гр.в. > Н.Б., т.е. 133.48 м > 129.0 м, следовательно подтопления нет, п = 1. ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Второе приближение при m = 0.446, = 0.977, п = 1 (подтопления нет) ![]() ![]() ![]() так как гр.в. > Н.Б., т.е. 133.04 м > 129.0 м, следовательно подтопления нет, п = 1. ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Третье приближение при m = 0.439, = 0.977, п = 1 (подтопления нет) ![]() Принимаем Н = 7.02 м; Р = 19.28 м; гр.в = 132.98 м. Очертание водослива практического профиля строится по известным координатам Кригера – Офицерова. Внизу водосливная поверхность плотины плавно сопрягается с горизонтальной поверхностью крепления нижнего бьефа цилиндрической поверхностью радиусом R. К ![]()
Нижнюю часть водосливной грани очерчиваем по дуге круга радиусом R. Величина этого радиуса назначается в зависимости от высоты плотины и напора на гребне водослива. Для Н = 7.02 м и Р = 19.28 м принимаем R = 16 м. |