|
|
Паротурбинные установки. ПТУ. Курсты жобаны орындауа арналан тапсырма
 - 1.1 суретіне сәйкес сопло алдындағы будың теориялық меншікті бу көлемі, м3/кг.
2.2.3.2 Соплолардың шығу қимасының ауданы, мм2
 (2.18) 
2.2.3.3 Соплолық тор каналдарының шығушы қимасының қатысты өлшемі (соплоның кеңею дәрежесі).
 (2.19) 
2.2.3.4 εопт, l1, Δhc, t1, а1, z1 анықтау тарылатын соплоны есептеу үшін арналған формулалар бойынша жүзеге асырылады. Соплолық тор профилінің типін таңдау Г қосымшасы бойынша, мәндеріне байланысты жасалады. 2.2.3.5 Соплолық тордың минималды қимасының ені, мм
 (2.20)
= 
2.3 Басқару сатысының жұмыс торын есептеу
2.3.1.1 Бірінші жиектің жылдамдықтарының кіру үшбұрышы α1 бұрышына сәйкес, С1 және U жылдамдықтары 2.7 суретке сәйкес 1 мм = 5 м / с масштабта салынған.
Саптамалық массивтен шығатын будың абсолютті жылдамдығы, м / с,
С1 = С1t∙φ (2.21)
С1=364,96
мұндағы
С1t – изентропты кеңейту кезінде саптамалық массивтің шығуындағы будың теориялық жылдамдығы, м / с;
α1 – саптаманың шығу бұрышы;
φ – саптаманың тор жылдамдығының коэффициенті.
2.3.1.2 Графикалық түрде кіріс жылдамдығының үшбұрышынан ω1 бірінші кронның жұмыс торына және β1 бұрышына кіре берістегі салыстырмалы жылдамдықтың мәнін 2.7 суретке сәйкес анықтаймыз және формулалар бойынша тексереміз.
 (2.22)
 
 (2.23)
 
2.3.1.3 Жылдамдықтардың үшбұрышы үшін бірінші тәждің жұмыс торынан шығуда β2 бұрышын анықтаймыз
 (2.24)
 
 (2.25)
=7
мұндағы алғашқы жұмыс торының шығу алаңы, м2
 (2.26)
 =
 ; 
мұндағы
G – турбинаның бу шығыны, кг / с;
V2t1 – бірінші тәждің жұмыс торының артындағы будың нақты көлемі м3/кг
Ол будың кеңею процесін is-диаграммасында құру нәтижесінде анықталады, ол келесідей жүзеге асырылады: 2.6-суретке сәйкес саптамалардағы термиялық түсудің соңынан бастап (а нүктесі) саптамалардағы шығындардың мәні жоғарыға, b нүктесі арқылы энтальпия сызығы жүргізілген - изобарамен (нүктемен) қиылысқанға дейін тұрақты. в). Содан кейін біз бірінші тәждің жұмыс торының артындағы қысымды табамыз, ол 2.3.1.3-тармаққа сәйкес  изобарға сәйкес келеді. Изентропты с нүктесінен қиылысқа тастай отырып, d нүктесін аламыз. D мәнінен өтетін ,изохораның бойымен  мәндерді аламыз;
 - бірінші тәждің жұмыс торынан шығу кезіндегі теориялық салыстырмалы жылдамдық, м / с,
 =206,4 (2.27)
2.3.1.4 бірінші тәждің жұмыс жасайтын торынан шығудағы нақты салыстырмалы жылдамдық, м / с,
ω2 = ψ1∙ω2t (2.28)
ω2 =265,3
мұндағы
ψ1 – белсенді торлар үшін жылдамдық коэффициенті 2.8-суретке сәйкес β1 және β2 бұрыштарының  мәндеріне байланысты анықталады.
Анықталған ω2 және β2 негізінде бірінші тәждің жұмыс торына арналған шығыс жылдамдығы үшбұрышы салынған
2.3.1.5 Шығу жылдамдығының үшбұрышынан абсолютті қозғалыс кезіндегі ағынның шығудың абсолютті жылдамдығы С2 және α2 абсолюттік қозғалыста шығу бұрышы графикалық түрде анықталып, формулалармен тексеріледі.
 ( 2.29)
 =
 (2.30)
 =arctg(3,84)=75,4
 (2.31)
 =
2.3.1.6 бірінші тәждің жұмыс торындағы жылу шығынын анықтаңыз, кДж / кг,
 (2.32)
 =(1-0,9
2.7 Реттеу сатысындағы бу ағыны үшін жылдамдық үшбұрышы
2.3 Жұмыс торының есебі
2.3.2 Бірвенецті реттеуші саты есебі.
2.3.2.1 Бірвенецті саты еківенецті сияқты есептеледі. is-диаграммасында будың кеңею процесі 2.9. суретінде берілген.
2.3.2.2 Бірвенецті саты есебі кезінде.
а) β2 шығушы бұрышын шектерде ұстауда болады
 (2.33)
б) жұмыс торының  шығушы биіктік пен  шығушы биіктікті тең деп қабылдаған жөн:  .
Жұмыс торының шығушы биіктігі, мм,
 (2.34)
мұндағы
F - жұмыс торының шығушы ауданы, м2,
 (2.35)
в)  мәні  мәнінен жоғары болуы керек, қайта жабудың жұмыс торларының бұл биіктігі үшін қабылданатын шектерде (Д қосымшасы).
Сатының қатысты қалақшалық ПӘК
- ағынды бөлікте энергия шығын бойынша
 (2.36)
- жылдамдық проекциялары бойынша
 (2.37)
Басқада, бірвенецті сатының есебі еківенецті саты есебінен есептеулер көлемімен ғана ерекшеленеді.
3 жұмыс қалақшаларының беріктікке есебі
|
|
|
Скачать 0.54 Mb.