Лабораторная работа 1 исследование усилительных каскадов на биполярных транзисторах
![]()
|
ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА № 1 ИССЛЕДОВАНИЕ УСИЛИТЕЛЬНЫХ КАСКАДОВ НА БИПОЛЯРНЫХ ТРАНЗИСТОРАХ Цель работы: знакомство со схемами, задающими режим работы транзистора по постоянному току, исследование усилительных каскадов по схемам с общим эмиттером и общим коллектором, дифференциального усилительного каскада. Пункт 6.1. ![]() Рис.1 ![]() Iк0 = 980, 1 мкА, Uкэ0 = 7, 142 В. Нагрузочная прямая по постоянному току строится по двум точкам: точка покоя{ Iк0 = 980, 1 мкА, Uкэ0 = 7, 142 В} и {Iк = 0, Uкэ = Eк = 17 В}, рис .2. Сопротивление нагрузки по постоянному току равно: Rн = ∆Uкэ / ∆Iк = (Eк - Uкэ0) / Iк0 = (17- 7, 142) / 0, 981*10-3 = 10059, 2 Ом. Напряжение Uбэ0 = 670, 3 мB. ![]() ![]() Пункт 6.2. Исследовать усилительный каскад по схеме с общим эмиттером (рис. 3). Подав на вход синусоидальный сигнал частотой 1 кГц и амплитудой 1 мВ, оценить выходное напряжение и коэффициент усиления при двух значениях сопротивления нагрузки Rн (5 кОм, 50 кОм). Провести через рабочую точку нагрузочную прямую переменного тока для Rн = 5 кОм. ![]() Рис. 3 ![]() Uвых = 64 мВ; при R5 = 50 кОм Uвх m = 1мВ, Uвых =114 мВ; Вольтметр показывает действующее значение выходного напряжения Uвых m = ![]() Коэффициент усиления по напряжению при R5 = 5 кОм Ku = ![]() = 1, 414*64/1 = 90, 5 раз. Коэффициент усиления по напряжению при R5 = 50 кОм Ku = ![]() Входное сопротивление каскада при R5 = 5 кОм h11э = ![]() = 2500 Ом, K0 = 90, 5. h11э = ![]() Форма напряжений на входе и выходе каскада ОЭ: ![]() Рис.4 Каскад с общим эмиттером поворачивает фазу входного сигнала на 1800 в области низких и средних частот. АЧХ - рис. 5 и ФЧХ - рис. 6 каскада с общим эмиттером: ![]() ![]() Рис.5 ![]() Коэффициент усиления падает в области низких частот. Нижняя частота полосы пропускания при С1 = С2 = 1 мкФ на уровне К0 / ![]() ![]() ![]() ![]() Рис. 7 Нагрузочная характеристики по переменному току строится по двум точкам: {Iк0 = 0, 980 мА; Uкэ0 = 7, 142 В}, {Iкm = 6, 8 мА; Uкэ0 = 0}. Здесь Iкm = ![]() = ![]() ![]() Рис. 8 Из рис. 8 можно сделать вывод, что максимальная неискажённая амплитуда выходного напряжения равна 1 В, пр большем входном сигнале начнётся ограничение переменного коллекторного напряжения сверху ![]() ![]() Рис. 9 При отсутствии входного сигнала положение рабочей точки неизменно. При подключении входного сигнала ток в рабочей точке увеличивается. Оцениваем спад вершины импульса при ёмкости конденсаторов C1 и С2 = 1 мкФ и длительности импульса 500 мкс на R5: ![]() Рис.10 Находим по осциллограмме рис. 10: Амплитуда импульса Uвых m = 603, 415+921, 547 = 1564, 962 мВ. Спад вершины импульса ∆ Uвых m = 318, 131 мВ. В процентах ![]() При C1 и С2 = 10 мкФ и длительности импульса 500 мкс спад вершины импульса на осциллограмме незаметен. Теоретически: ∆ = tи / τ2 + tи / τ1, где τ2 = (R1||R2)*C2 = ![]() = 3, 333*10-3 c. τ1 = R5*C1 = 5*10-3c. ∆ = 500/3333 + 500/ 5000 = 0, 25 = 25 %. 6.5 Собрать схему дифференциального усилителя (рис. 11). Какую функцию выполняет транзистор VT3? Рассчитать величину суммарного тока эмиттеров VT1 и VT2 и сравнить с экспериментальным значением, фиксируемым амперметром А. Напряжение на эмиттерном переходе VT3 полагать равным 750 мВ. Осциллограмма выходного напряжения представлена на рис. 12 ![]() Рис. 11 ![]() ![]() Рис. 12 По осциллограмме определяем амплитуду выходного напряжения: Uвых m = 175 мВ. Коэффициент усиления по напряжению: Uвых m / Uвх m = 175 /1 = 175 раз. Изменение синфазного напряжения Е3 не приводит к изменению режима транзисторов VT1 и VT2, то есть усиление синфазного сигнала отсутствует. Транзистор VT3 входит в состав схемы стабилизатора тока, который стабилизирует суммарный эмиттерный ток дифференциального каскада. Благодаря стабилизатору этот ток сохраняет неизменное значение при изменении синфазного входного напряжения, в результате увеличиваются коэффициент усиления дифференциального входного сигнала и коэффициент подавления синфазного сигнала. Рассчитаем величину суммарного тока эмиттеров VT1 и VT2. По заданию Uбэ VT3 = 0, 75 B. Cуммарный ток эмиттеров VT1 и VT2 образуется за счёт коллекторного тока VT3 рис. 13. И ограничен величиной I∑э = (Е1+Е2) / (R4||R5) = 20 / 5000 = 4 мА при полном насыщении VЕ1 и VT2. Ток базы VT3, который работает в активном режиме не превысит Iб3 = I∑э / β3 = = 4*10-3 / 185 = 0, 00216 мА. Ток делителя напряжения R2, R3, без учёта базового тока VT3 составит I23 = E1 / (R2+ R3) = 10 / (10000+2000) = 0, 833 мА, то есть ток базы Iб3 в 385 раз меньше тока делителя, и при расчёте режима VT3, базовым током VT3 можно пренебречь. Находим падение напряжения на R2. ![]() ![]() Рис. 13 UR2 = E1*R2 / (R2+R3) = 10*2000 / (2000+10000) = 1, 667 B. Находим падение напряжения на R1: UR1 = UR2 – Uбэ = 1, 667 – 0, 750 = 0, 917 В. Находим суммарный тока эмиттеров VT1 и VT2: I∑э = Iк1 = UR1 / 1000 = 0, 917 мА. Это немного меньше, чем в эксперименте. |