Проектирование и эксплуатация компрессорной станции - StudentLib. Месторасположение
 Скачать 4.17 Mb.
|
|
АВГ - 750 Требуемое количество АВО:  , принимаем    .Проверка принятого количества АВО по температуре охлаждающего воздуха t2в  где: Vв- общий объемный расход воздуха, подаваемого всеми вентиляторами одного АВО, м3/с; Срв = 1,005 Дж/(кг К) - теплоемкость воздуха при барометрическом давлении Ра и t1в, Дж/(кг К); ρв - плотность воздуха на входе в АВО, кг/м3.   Предварительно принятое количество АВО остается в силе, т.к. t2в < t1. Проверка принятого числа АВО по поверхности теплопередачи одного АВО. Требуемая поверхность теплопередачи Fр:  где: Кр - коэффициент теплопередачи, принимаемый 23 Вт/(м2 К);    i - число ходов газа в аппарате.  - поправка, определяемая по приложению 15, в зависимости от параметров R и Р;  ;  Принимаем  .  Требуемая поверхность теплопередачи Fр:  Проверка выполняется при выполнении условия:  где: F - фактическая поверхность теплопередачи (для данного типа АВО), увеличенная на 10% с учетом возможного выхода из строя отдельных вентиляторов и загрязнения поверхностей теплообмена, м;  - допустимое расхождение между FР и F (может быть принято равным 5% от F), м.  Условие выполняется. Расчет гидравлического сопротивления АВО по ходу газа ΔР в МПа (движение газа - в зоне квадратичного закона сопротивления).  где: ω - средняя скорость газа в трубах АВО, м/с; ρ -плотность газа при давлении на входе в АВО и средней температуре газа в АВО, кг/м3;  - сумма коэффициентов местных сопротивлений;- длина труб АВО, м;- внутренний диаметр труб, м;Δ - эквивалентная шероховатость внутренней поверхности труб (в расчетах Δ =2×10-4 м), м.   ;  площадь сечения одного хода труб АВО со стороны газа, м2.  Полученное значение ΔР удовлетворяет условию:   где  = 0,015 - 0,02 МПа.Определение энергетического коэффициента Е. Энергетический коэффициент используется для сравнения эффективности работы теплообменной аппаратуры и представляет собой отложение количества переданного тепла к затратам энергии на преодоление гидравлических сопротивлений теплообменника.  где: N - мощность, затрачиваемая на преодоление сопротивлений со стороны поверхности теплопередачи, Вт;- полный напор, развиваемый вентиляторами АВО, Па. «Пейя» Требуемое количество АВО:  , принимаем  .Проверка принятого количества АВО по температуре охлаждающего воздуха t2в  Предварительно принятое количество АВО остается в силе, т.к. t2в < t1. Проверка принятого числа АВО по поверхности теплопередачи одного АВО.  Параметры:  ;  Принимаем  .  Требуемая поверхность теплопередачи Fр:  Проверка выполняется при выполнении условия:   Условие не выполняется. Следовательно увеличиваем t2, т.к. FР > F. Принимаем t2= 14, тогда:   Проверка принятого количества АВО по температуре охлаждающего воздуха t2в  Предварительно принятое количество АВО остается в силе, т.к. t2в < t1. Проверка принятого числа АВО по поверхности теплопередачи одного АВО.  Параметры:  ;  Принимаем .  Требуемая поверхность теплопередачи Fр:  Проверка выполняется при выполнении условия:   Условие выполняется. Расчет гидравлического сопротивления АВО по ходу газа ΔР в МПа (движение газа - в зоне квадратичного закона сопротивления).  площадь сечения одного хода труб АВО со стороны газа, м2.  Полученное значение ΔР удовлетворяет условию:  где = 0,015 - 0,02 МПа.Определение энергетического коэффициента Е.  «Хадсан-Итальяно» Требуемое количество АВО:  , принимаем .Проверка принятого количества АВО по температуре охлаждающего воздуха t2в  Предварительно принятое количество АВО остается в силе, т.к. t2в < t1. Проверка принятого числа АВО по поверхности теплопередачи одного АВО.  Параметры:  ;  Принимаем  .  Требуемая поверхность теплопередачи Fр:  Проверка выполняется при выполнении условия:   Условие не выполняется. Следовательно увеличиваем t2, т.к. FР > F. Принимаем t2= 15,1, тогда:   Проверка принятого количества АВО по температуре охлаждающего воздуха t2в  Предварительно принятое количество АВО остается в силе, т.к. t2в < t1. Проверка принятого числа АВО по поверхности теплопередачи одного АВО.  Параметры:  ;  Принимаем  .  Требуемая поверхность теплопередачи Fр:  Проверка выполняется при выполнении условия:   Условие выполняется. Расчет гидравлического сопротивления АВО по ходу газа ΔР в МПа (движение газа - в зоне квадратичного закона сопротивления).    площадь сечения одного хода труб АВО со стороны газа, м2.  Полученное значение ΔР удовлетворяет условию:  где = 0,015 - 0,02 МПа.Определение энергетического коэффициента Е.  АВО «Хадсан-Итальяно», в результате проведенных расчетов, имеет наивысшее значение энергетического коэффициента(E=206,33>143,028>140,706) и наименьшую массу (металловложения)(m=33<36<47), следовательно в качестве АВО на данной КС принимаем «Хадсан-Итальяно» (Италия). 5. Разработка технологической схемы КС Компрессорные станции с центробежными нагнетателями более разнообразны по технологическим схемам, чем КС с ГМК. Объясняется это, главным образом, достаточно широким перечнем типоразмеров ГПА, используемых на подобных станциях - здесь могут быть агрегаты с полнонапорными или неполнонапорными нагнетателями, с электродвигателями либо с газотурбинными установками различного исполнения. Функционирование КС с данной схемой, осуществляется следующим образом. Газ от узла подключения станции к газопроводу УП поступает на вход КС через кран №7 и проходит на установку очистки газа УО, где очищается от механических примесей в пылеуловителях П. Затем основная часть очищенного газа направляется в компрессорный цех КЦ для компримирования, а другая, меньшая, - отбирается на установку подготовки газа (УПГ). УПГ предназначена для подготовки пускового (ГП) и топливного (ГТ) газа ГТУ, импульсного газа (ГИ), используемого для перестановки кранов КС, а также для редуцирования газа, предназначенного прочим местным потребителям (ГСН). После сжатия в компрессорном цехе газ подается на установку охлаждения УХ, состоящую из параллельно соединенных аппаратов воздушного охлаждения АВО, затем через кран №8 и узел подключения КС к газопроводу возвращается в магистраль. Список литературы 1. Перевощиков С.И., «Проектирование и эксплуатация компрессорных станций». Методические указания, Тюмень, 2004 г. 2. Перевощиков С.И., «Проектирование и эксплуатация компрессорных станций», приложение к методическим указаниям, Тюмень, 2004 г. . Деточенко А.В., Волков М.М., Михеев А.Л., «Спутник газовика», Москва, «Недра», 1978 г. . СНиП 2.05.06-85. «Магистральные трубопроводы». Нормы проектирования. . Суринович В.К., Борщенко Л.И., «Машинист технологических компрессоров», Москва, «Недра», 1986 г. . Перевощиков С.И. «Проектирование и эксплуатация компрессорных станций. Тюмень», ТюмГНГУ, 2004г. |