Главная страница
Навигация по странице:

  • Исходными данными

  • Методические указания к выполнению расчетов.

  • А. Выбирается тип транзистора в соответствии с вариантом (табл. 1)

  • Б. Рассчитываются значения сопротивлений резисторов

  • И. Рассчитывае

  • К. Определяются емкости С

  • Методические рекомендации по выполнению и оформлению ргз 18 Варианты заданий 18


    Скачать 488 Kb.
    НазваниеМетодические рекомендации по выполнению и оформлению ргз 18 Варианты заданий 18
    Дата04.03.2023
    Размер488 Kb.
    Формат файлаdoc
    Имя файлаafys___.___.______________________________.____....doc
    ТипМетодические рекомендации
    #968111
    страница2 из 7
    1   2   3   4   5   6   7

    1.2. Усилительный каскад с общим эмиттером


    Основными элементами схемы (рис. 1.2) являются источник питания Ек, управляемый элемент – транзисторVT и резистор Rk в цепи коллектора.



    Рис. 1.2. Схема усилительного каскада с ОЭ

    Эти элементы образуют главную цепь усилительного каскада, в которой за счет протекания коллекторного тока, управляемого по цепи базы, создастся усиленное переменное напряжение на выходе схемы.

    Резисторы R1, R2 используются как делитель напряжения и служат для задания режима покоя каскада. Резистор R1 предназначен для создания цепи протекания тока базы покоя I0б, который определяет величину тока покоя коллектора

    I0к = β·I0б + I*к0,

    где β – коэффициент усиления по току;

    I*к0 – тепловой ток.

    При нормальной комнатной температуре тепловой ток можно не учиты-вать в виду его малости.

    При отсутствии R2 схема называется схемой с фиксированным током базы. В этом случае режим покоя будет обеспечен базовым током, обусловленным только резистором R1. Такая схема очень чувствительна к колебаниям температуры. Поэтому ее целесообразно применять только для устройств, работающих в узком пределе их изменения. Значительно большее распространение получила схема с фиксированным потенциалом базы,
    который и обеспечивается с помощью делителя R1 – R2.

    Резистор Rэ осуществляет отрицательную обратную связь по току
    и предназначен для стабилизации режима покоя при изменении температуры. Конденсатор Сэ шунтирует резистор Rэ по переменному току, исключая проявление отрицательной обратной связи по переменному току и соответствующее уменьшение коэффициентов усиления каскада.

    Стабилизирующее действие сопротивления Rэ. на ток I можно пояснить следующим образом. Допустим, под влиянием температуры увеличился ток I. В такой же степени увеличится и ток эмиттера I = I + I и напряжение на сопротивлении Rэ, URэ = Iэ·Rэ. Напряжение UR2 можно считать
    постоянным, так как при проектировании каскада выбирается ток делителя Iд на порядок больше тока базы покоя транзистора Iд = 10 ·I. Поэтому
    напряжение покоя эмиттер-база транзистора уменьшается U0эб = UR2URЭ.
    В соответствии с входной характеристикой транзистора уменьшается и ток базы I, вызывая уменьшение тока покоя коллектора I, чем создается препятствие увеличению тока коллектора I.

    1.3. Расчет маломощного усилительного каскада с ОЭ


    Расчет усилительного каскада состоит из двух этапов. На первом этапе основной задачей является обеспечение стабилизации точки покоя и построение линии нагрузки по постоянному току. Второй этап имеет своей целью выбор конденсаторов и построение нагрузочной прямой по переменному току, расчету входного и выходного сопротивлений каскада, коэффициентов усиления по току, напряжению и мощности.

    Расчет каскада по постоянному току проводят графоаналитическим методом, основанным на использовании входных и выходных характеристик транзистора (рис. 1.3).



    Рис. 1.3. К графическому анализу режимов работы каскада с ОЭ

    Исходными данными для расчета являются: напряжение источника питания Ек, параметры точки покоя I, U0кэ (точка П на рис. 1.3,б), сопротивление нагрузки Rн, тип транзистора (p-n-p или n-p-n) и нижнюю граничную частотуусиливаемого сигналаf.

    При выполнении расчетов используют некоторые допущения, используемые в практике применения каскадов ОЭ. Считается, что для хорошей температурной стабилизации точки покоя следует выбирать падение напряжения на эмиттерном сопротивлении URэ = (0.1 ÷ 0,3) Ек.

    Вариант и исходные данные для расчета выбираются из табл. 1 по порядковому номеру Ф.И.О. студента в журнале.

    Методические указания к выполнению расчетов. В результате расчета маломощного усилительного каскада с -связью необходимо:

    1. определить номинальные параметры всех элементов схемы (R1,R2,RК , RЭ, С1, С2, Сэ );

    2. рассчитать коэффициент нестабильности усилительного каскада;

    3. определить коэффициенты усиления по току, напряжению и мощности;

    4. на выходных характеристиках транзистора построить линии нагрузки по постоянному и переменному токам.

    При выполнении расчетов студент может пользоваться одной из известных методик, изложенных в рекомендованной литературе или других доступных источниках [1], [2]. Нами рекомендуется следующая последовательность расчета.

    А. Выбирается тип транзистора в соответствии с вариантом
    (табл. 1)


    Тип транзистора выбирают с учетом частотного диапазона работы каскада (по частоте fa или fб), а также параметров по току, напряжению
    и мощности. Максимально допустимый ток коллектора транзистора Iк.доп должен быть больше максимального мгновенного значения тока коллектора в каскаде, т. е.

    I k max = I0k + Ik m < kн Iк доп.

    По напряжению транзистор выбирают из соотношения

    Uкэ допkн Е = (1.2 ÷ 1.5)Е.

    Здесь kн – коэффициент нагрузки транзистора, представляющий собой отношение фактического нагрузочного параметра к его номинальному значению. Коэффициент kн вводится для повышения надежности транзистора и в зависит от условий эксплуатации усилительного каскада может изменяться в широких пределах от 1,1 до 2,5. Нагрузочными параметрами для транзистора являются ток, напряжение и мощность.

    Мощность Рк = UI, рассеиваемая на коллекторном переходе, должна быть меньше на (20–40) % максимально допустимой мощности Рк.доп транзистора.

    Б. Рассчитываются значения сопротивлений резисторов

    Сопротивление резистора выбирается таким, чтобы падение напряжения на нем было в пределах (0,1÷0,3) Ек. Принимая URэ = 0,2 Ек (см. рис. 1,2), получим



    где EК – напряжение источника питания;

    Iток покоя коллектора, определяющий режим работы транзистора по постоянному току;

    I – ток покоя базы. Определяется из семейства выходных характеристик по заданному току покоя коллектора Iна основе метода графической экстраполяции.

    Коллекторное сопротивление равно



    где U0кэнапряжение между коллектором и эмиттером в режиме покоя
    по постоянному току.

    В. Проводится линия нагрузки по постоянному току на выходных характеристиках транзистора рис. 1.3,б, представляющих собой геометрическое место точек, координаты которых Iк и Ukэ соответствуют возможным значениям точки покоя каскада. Для построения линии нагрузки
    по постоянному току достаточно двух точек, так как она представляет
    собой прямую линию (линейное сопротивление R связывает между собой ток и напряжение каскада).

    На оси абсцисс находится первая точка, исходя из режима "холостого хода", т. е., при Iк = 0. Тогда напряжение между коллектором и эмиттером транзистора Uкэ будет равно напряжению источника питания Ек, так как падение напряжения на Rк принимается равным нулю. Вторая точка определяется из режима короткого замыкания Uкэ = 0. При этом ток коллектора транзистора должен быть равен Iк = Ek/(Rk + Rэ). Отложив это значение
    тока на оси ординат, получим вторую точку.

    Линия, соединяющая первую и вторую точки, является линией нагрузки по постоянному току. Аналитическое уравнение линии нагрузки по постоянному току имеет вид

    Uкэ = EкIк (Rк + Rэ).

    На этой линии находится точка покоя П (рис. 1.3, б), которой соответствует точка покоя П на входной характеристике (рис. 1.3,а).

    Величина тока покоя базы I, соответствующего этой точке находится из очевидного соотношения Iоб = I/β. Для выбранного транзистора ток
    покоя базы I находится по выходной характеристике транзистора.

    Г. Выбирается сквозной ток делителя напряжения. Для обеспечения необходимой стабильности работы усилительного каскада задаются достаточно большим значением сквозного тока через сопротивления делителя R1, R2 на порядок превышающим значение тока покоя базы:

    Iд10I ,

    где Iд – сквозной ток делителя напряжения.

    Величина резистора R2 определяется из соотношения



    где U0эб – напряжение между эмиттером и базой транзистора в режиме покоя, определяется по входной характеристике для известного значения I.

    По резистору R1 кроме тока Iд протекает ток базы транзистора, поэтому



    Д. Строится линия нагрузки каскада по переменному току. Для определения переменных составляющих выходного напряжения каскада
    и коллекторного тока используют линию нагрузки каскада по переменному току. При этом следует учесть, что сопротивление Rэ зашунтировано конденсатором Сэ, сопротивление которого переменному току практически равно нулю, так же как и сопротивление конденсатора С2, соединяющее нагрузку Rн с коллектором. Если к тому же учесть, что сопротивление
    источника питания Ек переменному току также близко к нулю, то окажется, что сопротивление каскада по переменному току определяется сопротивлениями Rк и Rн, включенными параллельно



    т. е. меньше, чем сопротивление каскада постоянному току, равному R= Rк + Rэ.

    Линия нагрузки по переменному току обязательно должна пройти через точку покоя. Это можно объяснить так: если постепенно уменьшать амплитуду переменного входного сигнала, то в конце концов мы окажемся в точке покоя П (рис. 1.3, б). Вторую точку линии нагрузки по переменному току можно найти, задав приращение тока коллектора ∆Iк и определив соответствующее ему приращение напряжения коллектор-эмиттер.



    Для того, чтобы эта точка находилась на оси абсцисс, принимаем ∆Iк = I.



    Следовательно, вторая точка будет находиться на оси абсцисс на расстоянии ΔUкэ вправо от точки покоя U0кэ.

    Линия, проведенная через эти две точки, и будет являться линией
    нагрузки каскада по переменному току.


    При поступлении на вход каскада переменного напряжения uвх
    (см. рис. 1.3,а) в базовой цепи транзистора создается переменная составляющая тока базы iб, связанная с напряжением ивхвходной характеристикой. Так как ток коллектора связан с током базы пропорциональной зависимостью iк= βiб, то в коллекторной цепи транзистора создаются переменная составляющая тока коллектора iк (рис. 3.1, б) и переменное выходное напряжение uвых, связанное с током iк линией нагрузки по переменному току.
    Линия нагрузки по переменному току показывает как перемещается рабочая точка (iк, uк)при изменении мгновенных значений переменного коллекторного тока.

    Е. Рассчитываются коэффициенты усиления, входные и выходные сопротивления каскада. Важными показателями каскада являются его
    коэффициенты усиления по току КI, напряжению КU, мощности КP, а также входное Rвх и выходное Rвых сопротивления. Эти показатели определяются путем расчета усилительного каскада по переменному току. С этой
    целью составляется схема замещения усилительного каскада по переменному току. На рис. 1.4. представлена схема замещения каскада, в которой транзистор представлен его схемой замещения в h-параметрах. На схеме замещения обозначены: Ег и Rг – напряжение и внутреннее сопротивление источника сигнала переменного тока.



    Рис. 1.4 – Схема замещения усилительного каскада с ОЭ в h-параметрах

    Расчет каскада производится в области средних частот, в которой
    зависимость параметров от частоты не учитывается, а сопротивления конденсаторов в схеме рис. 1.3 равны нулю и в схеме рис. 1.4 не показаны.
    По переменному току сопротивление источника питания равно нулю,
    поэтому верхние концы резисторов R1 и R2 на схеме замещения связаны
    с выводом эмиттера. Входной сигнал считается синусоидальным. Токи
    и напряжения в схеме оцениваются их действующими значениями.

    Входное сопротивление каскада Rbx равно сопротивлению параллельно соединенных резисторов R1 R2 и сопротивления rвx = h11 входной цепи (rэб) транзистора.

    Rвx = R1|| R2|| rвх.

    Входное сопротивление транзистора rвхопределяется по входной характеристике транзистора рис. 1.5 как дифференциальное сопротивление rэб транзистора в точке покоя П при токе базы равном I. Собственное входное сопротивление транзистора в рабочей точке покоя определяется по входной характеристике как отношение приращения UЭБ к приращению тока базы Iб.Способ определения сопротивления показан на рис. 1.5.



    Рис. 1.5. Пример определения входного сопротивления транзистора,
    включенного по схеме с ОЭ

    Выходное сопротивление каскада определяют относительно его выходных зажимов

    Rвых = Rк || rкэ,

    где выходное (коллекторное) сопротивление транзистора rкэ = 1/h22 >> Rк, поэтому можно считать, что Rвых = Rк.

    Коэффициент усиления каскада по току равен отношению тока наг-рузки к входному току КI = Iн /Iвх. Выразим ток Iн через Iвх. Для этого вначале определим ток базы транзистора Iб через Iвх

    Iб = IвхRвх/rвх.

    Ток нагрузки Iнсвязан с током коллектора транзистора Iк соотношением



    С учетом связи между токами базы и коллектора транзистора Iк = βIб, находим ток, протекающий через нагрузку



    Окончательно находим коэффициент усиления каскада по току



    Из формулы видно, что KI пропорционален коэффициенту усиления транзистора β и зависит от шунтирующего действия входного делителя R1, R2 и соотношения Rк и Rн.

    Коэффициент усиления каскада по напряжению Кu = Uвых/Uвх можно найти, выразив входные и выходные напряжения через входные и выходные токи и входные и выходные сопротивления

    И. Рассчитывается значение коэффициента нестабильности каскада.


    где S – коэффициент нестабильности каскада;

    – эквивалентное сопротивление базы транзистора, равное параллельному соединению сопротивлений входного делителя;

    β0 – коэффициент усиления транзистора по постоянному току в точке покоя, определяемый как отношение тока покоя коллектора I к току
    покоя базы I: β0 = I I.

    Обычно считают, что если S[3  5], нестабильность усилительного каскада по постоянному току удовлетворительная.

    Очевидно, что для уменьшения S нужно увеличивать принимаемый ток делителя и наоборот. Кроме того, указанную величину в определенных пределах можно изменять и за счет величины сопротивления в цепи эмиттера. Однако при этом следует стремиться к тому, чтобы RЭ R.

    К. Определяются емкости С1, С2, СЗ усилительного каскада. Величины емкостей конденсаторов С1 и С2 выбирают с таким расчетом, чтобы их реактивная емкость не вносила затухания в полезный сигнал, проходящий через них соответственно от источника сигнала на вход каскада и с выхода каскада к нагрузке.

    Следовательно основой для выбора номинальных значений входной емкости С1, выходной С2 и емкости Сэ, шунтирующей сопротивление
    в цепи эмиттера, являются неравенства

    xСвх<<Rвх ; xСвых<<RН ; xСэ<<RЭ.

    на заданной частоте усиливаемого сигнала переменного тока f. Можно принять, что емкостные сопротивления на частоте f составляют 10 %
    от соответствующих активных сопротивлений.
    1   2   3   4   5   6   7


    написать администратору сайта