Главная страница

Методичка к лаб ГРП. Методические указания к лабораторной работе по дисциплине Подземный и капитальный ремонт скважин


Скачать 2.9 Mb.
НазваниеМетодические указания к лабораторной работе по дисциплине Подземный и капитальный ремонт скважин
АнкорМетодичка к лаб ГРП
Дата27.03.2023
Размер2.9 Mb.
Формат файлаdoc
Имя файлаМетодичка к лаб ГРП.doc
ТипМетодические указания
#1017398
страница5 из 8
1   2   3   4   5   6   7   8



Вертикальная составляющая горного давления:

pгв = ρпgL =2500 · 9,81 · 1551,5 ·10-6 = 46,60 МПа

Горизонтальная составляющая горного давления:

рг = ргв ν /(1 – ν) = 46,60 · 0,3/(1 – 0,3) = 19,97 МПа

В подобных условиях при ГРП следует ожидать образования вертикальной трещины.

Запроектируем гидроразрыв нефильтрующейся жидкостью. В качестве жидкости разрыва и жидкости-песконосителя используем загущенную нефть с добавкой асфальтита плотностью ρн=900 кг/м3, вязкостью μ=200 мПа·с. Содержание песка принимаем Сп=400 кг на 1 м3 жидкости-песконосителя, для расклинивания трещины запланируем закачку примерно 3 т кварцевого песка фракции 0,8-1,2 мм, темп закачки Q=12 л/с, что значительно больше минимально допустимого при создании вертикальных трещин.

При ГРП непрерывно закачивают жидкость разрыва в объеме 1 м3 и жидкость-песконоситель в объеме 9 м3, которая одновременно является и жидкостью разрыва.

Для определения параметров трещины используются формулы, вытекающие из упрощенной методики Ю.П.Желтова. Оценим сначала ширину трещины после закачки 1 м3 жидкости разрыва, для чего определим давление на забое рзаб в этот момент времени по формуле

рзабг забг – 1)3 = 5,25Е2Qμ / [(1 – ν2)2 рг 3Vж) = 5,25 (1010)2 х

12 ·10-3 · 0,2/(1 – 0,32)2 (19,97 ·106)3 ·1] = 2,03 · 10-4 (1)

рзабг =1,073, рзаб = 19,97 · 1,073 = 21,42 МПа

В (1) Vж – объем жидкости, находящейся в трещине

Vж = Qt + Vo (2)

где Q – расход закачиваемой жидкости, t - время закачки, Vo – объем жидкости, находившейся в трещине до гидроразрыва.

Здесь и в дальнейшем принято Vo = 0.

Длина трещины после закачки Vж = 1 м3.

l = VжЕ/[5,6 (1- ν2) h (рзаб – рг)] =

= ∙1010/[5,6 (1 – 0,32) 8 (21,42 – 19,97) 106] =13,0 м (3)

Раскрытость или ширина трещины

ω = 4 (1 - ν 2) l (рзаб – рг)/Е = 4 (1 – 0,32) 13,0 (21,42 – 19,97) 106/1010 =

= 0,0069 м = 6,9 мм (4)

Раскрытость трещины вполне достаточна, чтобы песок фракции 0,8 – 1,2 мм поступал в нее при закачке следующей порции жидкости разрыва (9 м3), являющейся одновременно и жидкостью-песконосителем.

Объемная доля песка в смеси:

nо=(G/ρпес)/( G/ρпес + 1)=(300/3200) /(300/3200 + 1) = 0,102

где G – масса песка, приходящаяся на 1м3 жидкости, кг;

ρпес – плотность песка 3200 кг/м3

Вязкость жидкости-песконосителя определим по формуле:

μж = μ ехр (3,18 nо) = 200 ехр (3,18 · 0,102) = 267 мПа · с (5)

Давление на забое скважины в конце гидроразрыва (после закачки 10 м3 жидкости в трещину) определим по (1):

рзабгзабг – 1)3 = 5,25 (1010)2 12 · 10-3 · 0,28/(1 – 0,32)2 (19,97 · 106)3 · 10 = =0,284·10-4

рзаб / рг = 1,045, рзаб = 20,87 МПа

Длину трещины по (3):

l =√ 10 ∙1010/[5,6 (1 – 0,32) 8 (20,87 – 19,97) 106 ] = 53,4 м

Ширину трещины по (4):

ω = 4 (1 – 0,32) 53,4 (20,87 – 19,97) 106/1010= 0,0174 м = 1,74 см

Жидкость-песконоситель распространилась в трещине на расстоянии от скважины, примерно равном 90% ее длины, т.е. l1 = 0,9 l =48,06 м.

После снятия давления трещина закрывается неполностью на интервале, в котором находилась жидкость-песконоситель. Принимая пористость песка в трещине после ее закрытия m=0,3, определим остаточную ширину трещины:

ω1 = ωnо/(1 – m) = 1,74 · 0,102/(1 – 0,3) = 0,25 см (6)

Проницаемость трещины такой ширины:

κт= ω12/12 = 0,00252/12 = 0,52 ·10-6 м2

Среднюю проницаемость в призабойной зоне при вертикальной трещине определяем по формуле

κ1=[(πD – ω1) κ + ω1 κ1]/ (πD) = [(3,14 · 0,273 – 0,0025) 0,05 · 10-12 + 0,0025 · 0,52 · 10-6]/3,14 · 0,273) = 1517 · 10-12 м2 (7)
Средняя проницаемость пласта при наличии вертикальной трещины будет уменьшаться с возрастанием расстояния от скважины. При ее оценке примем ширину трещины после смыкания одинаковой на любом расстоянии от скважины, а ее проницаемость неизменной. Тогда по (7) средняя проницаемость на расстоянии 1 м от скважины будет

κ1= [ (3,14 ·2,27 – 0,0025) 0,05 · 10-12 + 0,0025 ·0,52 ·10-6)] / (3,14 ·2,27) =

= 182,4 · 10-12м2

а на расстоянии, равном радиусу раскрытости l1 трещины κ1=4,04 · 10-12 м2

Как видно из расчетов, в области распространения трещины средняя проницаемость почти повсеместно больше, чем на два порядка превышает проницаемость пласта. Поэтому приток в скважину будет в основном происходить по трещине с направления, в котором трещина получила развитие.

Гидроразрыв будем проводить через насосно-компрессорные трубы с внутренним диаметром d=0,073 м, изолируя продуктивный пласт пакером с гидравлическим якорем.

Определим параметры ГРП.

1. Потери давления на трение при движении жидкости-песконосителя по НКТ.

Плотность жидкости-песконосителя:

ρж = ρн (1- nо) + ρпес nо = 900 (1 – 0,102) + 3200 ∙ 0,102 = 1135 кг/м3

Число Рейнольдса:

Re = 4 Q ρж/πdµж) = 4 · 12 · 10-3 ·1135/(3,14 ·0,073 ·0,0267) = 890
Коэффициент гидравлического сопротивления:

λ = 64/ Re = 64/890 = 0,071.
По Ю.В.Желтову, при наличии песка в жидкости при Re>200 происходит ранняя турбулизация потока, и потери на трение при Re=890 и nо=0,102 возрастают в 1,52 раза:

рт=1,52λ 16 Q2L/2π 2d 5 · рж = 1,52 · 0,071 · 162 · 122 · 10-6 · 1551,5 1135/

/2· 3,142 · 0,0735 = 13,12 МПа

2. Давление, которое нужно создать на устье при гидроразрыве:

ру = рзаб - ρжgL + pт = 21,42 – 1135 · 9,81 · 1551,5 ·10-6 +13,12 = 13,39 МПа

3. Рабочие жидкости гидроразрыва в скважину закачивают насосными агрегатами 4АН-700.

Необходимое число насосных агрегатов:

N = руQ/(раQaκтс) + 1 = 13,9 · 12/(29 ·14,6 ·0,8) + 1 = 2

где ра - рабочее давление агрегата; Qa – подача агрегата при этом давлении; κтс – коэффициент технического состояния агрегата в зависимости от срока службы κтс=0,5-0,8.

4. Объем жидкости для продавки жидкости-песконосителя:
Vп = 0,785d2L = 0,785 · 0,0732 · 1551,5 = 7,95 м3

5. Продолжительность гидроразрыва одним агрегатом при работе его на III скорости:

t = (Vж + Vп)/ Qa = (10 +7,95)/(11,6 · 10-3 · 60) = 26 мин.

Аналогично был произведен расчет и для скважины № 641: ширина трещины после закачки жидкости разрыва в объеме 1м3 составила – 8,67м, раскрытость – 4,6м; вязкость жидкости – песконосителя составила – 280мПа; остаточная ширина трещины после гидроразрыва – 3,3м; средняя проницаемость – 1285,8*10-12м2; необходимое число насосных агрегатов – 2; продолжительность гидроразрыва составила 24 мин.

Наряду с инженерной методикой были выполнены расчеты для скважин № 641 и № 217 Покровского месторождения с использованием компьютерной программы Майера. Результаты работы скважин № 641 и № 217 Покровского месторождения до и после ГРП приведены в табл. 3.10

Сравнение результатов работы скважин № 641 и № 217 Покровскогого месторождения до и после ГРП показывает, что по скважине № 641 произошло увеличение дебита после ГРП по жидкости в 3 раза, по нефти – 3,75 раза, а по скважине № 217 соответственно по жидкости в 4 раз, по нефти в 4 раз.

Выводы: Анализ сравнения результатов работы скважин № 641 и № 217 Покровского месторождения и сравнение расчетных и фактических технологических показателей скважин наглядно иллюстрирует, что методика Майера обеспечивает удовлетворительное согласование расчетных технологических параметров с фактическими, что позволяет рекомендовать ее на месторождениях ОАО «Оренбургнефть».


1   2   3   4   5   6   7   8


написать администратору сайта