Главная страница

Лабораторная работа по теме: Изучение мощности и КПД источника тока.. Методические указания к выполнению курсового проекта для студентов специальности 291000 и 291100


Скачать 0.67 Mb.
НазваниеМетодические указания к выполнению курсового проекта для студентов специальности 291000 и 291100
АнкорЛабораторная работа по теме: Изучение мощности и КПД источника тока
Дата26.11.2022
Размер0.67 Mb.
Формат файлаdoc
Имя файлаmetod_uk_osnovaniya_i_fundamenty_opor_mostov.doc
ТипМетодические указания
#813592
страница5 из 5
1   2   3   4   5

5.6. Пример проектированиЯ

и расЧета свайного фундамента

Необходимо запроектировать свайный фундамент из висячих забивных свай, буровых столбов с уширениями и свай-оболочек. Все ранее собранные нагрузки остаются без изменения. Назначаем глубину заложения подошвы ростверка свайного фундамента dр = 2,1 м, высоту ростверка hр = 1,5 м. Свая железобетонная размерами 4040 см, длиной lсв=18 м. Для фундаментов опор мостов сваю заделывают в ростверк не менее, чем на две стороны сваи, т.е. в данном случае на 0,8 м. Допускается также заделывать сваю в ростверк с помощью выпусков арматуры, длиной, определяемой расчетом, но не менее 30 продольной арматуры периодического профиля (диаметр арматуры 18 - 24 мм) плюс тело сваи должно быть заделано в ростверк не менее чем на 10 см. Высота ростверка, считая от верхних концов свай или арматурных выпусков, должна быть не менее 0,5 м для расположения не менее двух арматурных сеток, расположенных над головами свай. Тогда конструктивная высота ростверка по первому варианту hр,min = 20,4 м + 0,5 м = 1,3 м, - по второму варианту hр,min = 30 м + 0,1 м + 0,5 м = 300,02 м + 0,1м + 0,5 м = 1,2 м. Назначенная толщина ростверка hр = 1,5 м достаточна по конструктивным соображениям. Вычерчиваем геологический разрез, наносим сваю с частью ростверка и необходимыми привязками.

Несущую способность сваи определяем по формуле (6):

Fd = c(cRRA + ucffihi),

где c = 1; R = 5054,43 кПа - определяем по интерполяции согласно /9/ по табл.1 (см. табл. 2) ; A = b2 = (0,4 м)2 = 0,16 м2; u = 40,4 м = 1,6 м;, м2; fi - расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое согласно /9/ по табл. 2 (см. табл. 3, рассчитанное поинтерполяции и приведенное в табл.16; hi - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м, приведено в табл. 16 и на рис.12; cR= 1, cf = 1.




















Песок










hр =1,5 м

dр =2,1 м

мелкий










h1 = 1,4 м
















h2 = 1,5 м




-6.500










h3 = 1,5 м




Суглинок










h4 = 2,0 м




-10.500










h5 = 2,0 м




Грунтовая вода -12.000










h6 = 1,5 м
















h7 = 2,0 м




Глина










h8 = 2,0 м
















h9 = 2,0 м
















h10 = 1,3 м




Рис.12. Привязка сваи к геологическому разрезу
Таблица 16

hi,ср, м

i, кПа

hi, м

h1,ср = 2,8

1 = 46,8

h1 = 1,4

h2,ср = 4,25

2 = 53,75

h2 = 1,5

h3,ср = 5,75

3 = 57,5

h3 = 1,5

h4,ср = 7,5

4 = 42,312

h4 = 2,0

h5,ср = 9,5

5 = 44,231

h5 = 2,0

h6,ср = 11,25

6 = 53,9775

h6 = 1,5

h7,ср = 13,0

7 = 55,969

h7 = 2,0

h8,ср = 15,0

8 = 58,245

h8 = 2,0

h9,ср = 17,0

9 = 60,521

h9 = 2,0

h10,ср = 18,65

10 = 62,3987

h10 = 1,3


Fd = c(cRRA + ucffihi) = 1{15054,43кПа0,16 м2 + 1,6 м[1(46,8 кПа1,4 м + 53,75 кПа1,5 м + 57,5 кПа1,5 м + 42,312 кПа2,0 м + 44,231 кПа2,0 м + 53,9775кПа1,5 м + 55,969 кПа2,0 м + 58,245 кПа2,0 м + 60,521 кПа2,0 м + 62,3987 кПа1,3 м)]} = 2276 кН.

Число свай в фундаменте определяем по формуле (16): n = kN0I/(Fd - fa2dfm) = (1,437103,28 кН)/[2276 кН - 1,2(1,2 м)22,1 м20 кН/м3] = 23,57  24 шт. Расстояние между сваями а = 3b = 1,2 м.

Так как фундамент является внецентренно нагруженным, то полученное расчетом количество свай увеличиваем на 25 % и принимаем 32 сваи, а с учетом расположения свай в ростверке (см. рис. 13) принимаем 33 сваи. Свесы ростверка принимаем равными 0,25 м, считая от наружных граней крайних рядов свай.

Определяем площадь ростверка свайного фундамента по формуле: Aр = bрlр = (1,4 м2 + 0,4 м + 20,25 м)(1,2 м10 + 0,4 м + 20,25 м) =

3,7 м12,9 м = 47,73 м2.

Определяем вес ростверка свайного фундамента по формуле (18): NPI = fNPII = fAрhрб = 1,247,73 м21,5 м25 кН/м3 = 2147,85 кН.







































































































































































































































































































































































































































































































































































































































































































































































































































































Рис.13. План ростверка свайного фундамента
Определяем вес грунта, лежащего на обрезе ростверка свайного фундамента по формуле (19): NGI = fNGII = fAр(dр - hр)гр = 1,247,73 м20,6 м17,248 кН/м3 = 592,74 кН.

Вес свай в свайном фундаменте определяется по формуле:

NСI = fNСII = fAсвlр,свбn=1,2(0,4 м)217,2 м25 кН/м333 =2724,48 кН.


Определяем нагрузку, действующую на каждую сваю: N = (N0I + NGI + NСI + NPI)/n = (37103,28 кН + 592,74 кН + 2724,48 кН + 2147,85 кН)/33 = 1289,95 кН < 2276 кН/1,4 = 1625,7 кН - условие выполняется.

Расчетную нагрузку на одну сваю во внецентренно нагруженном фундаменте при эксцентриситете относительно двух главных осей инерции определяем по формуле (22): n n

N = [N0I + NPI + NGI + NCI]/]/n  (Mxy)/yi2  (Myx)/xi2.

i=1 i=1

x = 6,0 м, y = 1,4 м, xi2 = 6[(1,2 м)2 + (2,4 м)2 + (3,6 м)2 + (4,8 м)2 +(6,0 м)2] = 475,2 м2, yi2 = 22(1,4 м)2 = 43,12 м2.

Nmax = 1289,95 кН + (6242,4 кНм1,4 м)/43,12 м2 + (8134,8 кНм6,0 м)/475,2 м2 = 1595,34 кН; Nmin = 1289,95 кН - (6242,4 кНм1,4 м)/43,12 м2 - (8134,8 кНм6,0 м)/475,2 м2 = 984,56 кН.

Nmax = 1595,34 кН < Fd/n = 2276 кН/1,4 = 1625,7 кН - условие выполняется. Nmin = 984,56 кН > 0 - условие выполняется.

Производим проверку несущей способности по грунту фундамента из свай как условного фундамента мелкого заложения. Условный фундамент принимаем в виде прямоугольного параллелепипеда с размерами, определяемыми согласно /7/. Среднее значение расчетных углов внутреннего трения грунтов m, прорезанных сваями, определяют по формуле (24):

n

m =  ihi/d = (354,4 м + 194,0 м + 168,8 м)/17,2 м  22.

i=1

Несущую способность основания условного фундамента проверяют по формуле (21), при этом подлежащие проверке среднее P, кПа (тс/м2), и максимальное Pmax, кПа (тс/м2), давления на грунт в сечении 3-4 по подошве условного фундамента определяют по формуле (25):

Nc Nc [6ac(3Mc + 2Fhd)]

P = ; Pmax =  +  ,

acbc acbc bc[(kd4/cb) + 3ac3]

Размеры условного фундамента будут равны: ширина условного фундамента bусл = 21,4 м + 0,4 м + 2dtg 22/4 = 6,512 м, длина условного фундамента lусл = 101,2 м + 0,4 м + 2dtg 22/4 = 15,712 м.

Площадь подошвы условного фундамента Aусл = bуслlусл = 6,512 м15,712 м = 102,32 м2.

Определяем среднее давление под подошвой условного фундамента по первой группе предельных состояний.

Общий объем условного фундамента Vобщ = Aусл(d + dр) = 102,32 м2(17,2 + 2,1) м = 1974,78 м3.

Объем грунта Vгр = Vобщ - Vсвай - Vроств = 1974,78 м3 - 90,816 м3 -71,595м3 = 1812,37 м3.

Вес грунта вычисляем по слоям с учетом взвешивающего действия воды NGI = fNGII = 1,2(11803,3 + 8764,1 + 7192,9) кН = 27760,3 кН.

Среднее давление под подошвой условного фундамента, определенное по первой группе предельных состояний Рср = N0,I/Aусл = (37103,28 + 2147,85 + 2724,48 + 27760,3) кН/102,32 м2 = 681,6 кПа. Определяем расчетное сопротивление грунта основания осевому сжатию. Расчет производится согласно /9/ и в результате получаем R = 1123,5 кПа. Проверяем условие P  R/n. 681,6 кПа < 1123,5 кПа/1,4 = 802,4 кПа - условие выполняется.

Определяем максимальное Pmax, кПа (тс/м2) давление на грунт по подошве условного фундамента вдоль и поперек моста. Вдоль моста: ac = 6,512 м, bc = 15,712 м, Mc = 6242,4 кНм, Fh = 324 кН. Pmax = 694,2 кПа. Поперек моста: ac = 15,712 м, bc = 6,512 м, Mc = 8134,8 кНм, Fh = 1416 кН. Pmax = 744,9 кПа.

Проверяем условие Pmax  cR/n = 1,21123,5 кПа/1,4 = 965,9 кПа -условие выполняется.

Определяем среднее давление под подошвой условного фундамента от действия нормативных нагрузок (по второй группе предельных состояний): Pср,II =  N0,II/Aусл = (30919,4 + 1789,875 + 2270,4 + 23133,6) кН/102,32 м2 = 568 кПа.

Определяем осадку свайного фундамента как условного фундамента мелкого заложения. Расчет производится аналогично определению осадки фундамента мелкого заложения.

Сжимаемую толщу разбиваем на слои толщиной не более 0,4bусл = 0,46,512 м = 2,6 м. Принимаем hi = 2,5 м.

Расчет осадки фундамента мелкого заложения выполняется по формулам (27) - (31).

n

S = (zp,ihi)/Ei,

i=1

где  - безразмерный коэффициент, равный 0,8; zp = Po; zg,o = df = 12,91 кН/м319,3 м = 249,2 кПа - определяется с учетом взвешивающего действия воды; Po = P - zg,o = 568 кПа - 249,2 кПа.= 318,8 кПа; P = 568 кПа - среднее давление по подошве фундамента, определенное от действия нормативных нагрузок.

n

zg = zg,o +  ihi,

i=1

Нижняя граница сжимаемой толщи основания принимается равной на глубине z = Hc, где выполняется условие: zp = 0,1zg.

Результаты расчета осадки свайного фундамента как условного фундамента мелкого заложения приведены в табл. 17.


Итак, осадка свайного фундамента S = 0,82,5 м(300,3 кПа + 241,7 кПа + 170,9 кПа + 119,8 кПа + 86,1 кПа + 63,9 кПа + 48,8 кПа + 38,2 кПа)/20,75 МПа = 10,3110-2 м = 10,31 см, что меньше предельно допустимой осадки Smax = 12 см.

Так как нижний слой грунта имеет постоянный модуль деформации, то проверку несущей способности подстилающего слоя выполнять не следует /8/.

Таблица 17

Расчет осадки свайного фундамента

как условного фундамента мелкого заложения

zi

 = 2zi/bп

i

zg,i

кПа

zg,i,ср

кПа

zp,i,

кПа

zp,i,ср кПа

hi,

м

Ei

МПа

0,00

0,000

1,000

249,2




318,80






















255,00




300,30

2,50

20,75

2,50

0,768

0,8840

260,82




281,80






















266,63




241,70

2,50

20,75

5,00

1,536

0,6323

272,44




201,60






















278,25




170,90

2,50

20,75

7,50

2,303

0,4399

284,06




140,20






















289,87




119,80

2,50

20,75

10,00

3,071

0,3117

295,68




99,40






















301,49




86,10

2,50

20,75

12,50

3,839

0,2285

307,3




72,80






















313,11




63,90

2,50

20,75

15,00

4,607

0,1726

218,92




55,00






















324,73




48,80

2,50

20,75

17,50

5,375

0,1336

330,54




42,60






















336,35




38,20

2,50

20,75

20,00

6,143

0,1061

342,16




33,80










Конструирование и расчет свайных фундаментах из буровых столбов и свай оболочек производится аналогично вышеизложенному.
Литература

1. Глотов Н.М., Соловьев Г.П., Файнштейн И.С. Основания и фундаменты мостов. М.: Транспорт, 1990. - 239 с.

2. Кириллов В.С. Основания и фундаменты. Учеб. для автомобильно-дорожных вузов. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Транспорт, 1980. - 392 с.

3. Лисов В.М. Мосты и трубы: Учеб. пособ. Воронеж: Изд-во ВГУ 1995.-328 с.

4. Основания и фундаменты транспортных сооружений: Учеб. для вузов/ Н.М. Глотов, А.В. Леонычев, Ж.Е. Рогаткина, Г.П. Соловьев; Под ред. Г.П. Соловьева. М.: Транспорт, 1995. - 336 с.

5. Завриев К.С., Шпиро Г.С. Расчеты фундаментов мостовых опор глубокого заложения. М., Транспорт, 1970. - 216 с.

6. Силин К.С., Глотов Н.М., Завриев К.С. Проектирование фундаментов глубокого заложения. М.: Транспорт, 1981. - 252 с.

7. СНиП 2.05.03-84. Мосты и трубы / Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. - 200 с.

8. СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений / Госстрой СССР. - М.: Стройиздат, 1985. - 40 с.

9. СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты / Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. - 48 с.
Содержание

1. Типы свайных фундаментов и область их применения........................3

2. Виды свай и их классификация.................................................................4

3. Определение несущей способности свай.................................................6

3.1. Определение несущей способности железобетонной сваи

по материалу............................................................................................7

3.2. Определение несущей способности свай-стоек по грунту.................7

3.3. Определение несущей способности по грунту свай трения...............8

4. Расчетное сопротивление грунтов основания осевому сжатию........16

5. Расчет свайных фундаментов с низким ростверком

по предельным состояниям......................................................................18

5.1. Расчет центрально нагруженных свайных фундаментов

с низким ростверком.............................................................................18

5.2. Расчет внецентренно нагруженных свайных фундаментов

с низким ростверком ............................................................................20

5.3. Проверка несущей способности по грунту фундамента

из свай как условного фундамента мелкого заложения..................20

5.4. Определение осадки свайного фундамента как условного фундамента мелкого заложения.......................................................22

5.5. Проверка несущей способности подстилающего слоя грунта........25

5.6. Пример проектирования и расчета свайного фундамента..............27

Литература.....................................................................................................31

Содержание....................................................................................................32



1   2   3   4   5


написать администратору сайта