ДИПЛОМКА. Министерство образования Тверской области Государственное бюджетное профессиональное Образовательное учреждение Письменная экзаменационная работа Тема

• Название: Министерство образования Тверской области Государственное бюджетное профессиональное Образовательное учреждение Письменная экзаменационная работа Тема
• Дата: 03.03.2023
• Размер: 1.2 Mb.
• Имя файла: ДИПЛОМКА.docx
• Тип: Реферат; #966934
• страница: 3 из 5

2. Последоватеьность расчета по прочности центрально и внецентренно нагруженной неармированной и армированной горизонтальными сетами каменной кладки.

Расчет элементов неармированных каменных конструкций при центральном сжатии следует производить по формуле N  т_g RA(7.8)

где, N — расчетная продольная сила;

R-расчетное сопротивление сжатию кладки, определяемое по табл. 2-9 СНиП II-22-81;

 — коэффициент продольного изгиба; а — площадь сечения элемента;

т — коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки и определяемый по формуле (16) при е_0g = 0.

При меньшем размере прямоугольного поперечного сечения элементов h  30 см (или с меньшим радиусом инерции элементов любого сечения i  8,7 см) коэффициент т_g следует принимать равным единице.

Коэффициент продольного изгиба Для элементов постоянного по длине сечения следует принимать по табл. 18 СНиП II-22-81в зависимости от гибкости элемента

или прямоугольного сплошного сечения при отношении:

и упругой характеристики кладки , принимаемый по табл. 15 СНиП II-22-81

В формулах (7.9) и (7.10): l₀ — расчетная высота (длина) элемента, определяемая согласно указаниям п. 4.3; i — наименьший радиус инерции сечения элемента; h — меньший размер прямоугольного сечения.



Расчетные высоты стен и столбов l₀ при определении коэффициентов продольного изгиба  в зависимости от условий опирания их на горизонтальные опоры следует принимать: а) при неподвижных шарнирных опорах l₀ = Н (рис. 1.7.6,а); б) при упругой верхней опоре и жестком защемлении в нижней опоре: для однопролетных зданий l₀ = 1,5H, для многопролетных зданий l₀ = 1,25H (рис. 4,б); в) для свободно стоящих конструкций l₀ = 2Н (рис. 1.7.6,в); г) для конструкций с частично защемленными опорными сечениями — с учетом фактической степени защемления, но не менее l₀ = 0,8Н, где Н — расстояние между перекрытиями или другими горизонтальными опорами, при железобетонных горизонтальных опорах расстояние между ними в свету.

Внецентренно сжатые элементы

Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов каменных конструкций следует производить по формуле N  т_g₁RA_cw,(7.11)

где А_c — площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре напряжений (рис. 1), определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения расчетной продольной силы N. Положение границы площади А_c определяется из условия равенства нулю статического момента этой площади относительно ее центра тяжести для прямоугольного сечения

А_c = A  ₁ = (7.13)

В формулах (7.11) ‑ (7.13):R — расчетное сопротивление кладки сжатию;

A — площадь сечения элемента; h — высота сечения в плоскости действия изгибающего момента; e₀ — эксцентриситет расчетной силы N относительно центра тяжести сечения;  — коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента l₀ (см. пп. 4.2, 4.3) по табл. 18 СНиП II-22-81;

_c — коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента Н по табл. 18 в плоскости действия изгибающего момента при отношении

или гибкости  гдеh_c и i_c — высота и радиус инерции сжатой части поперечного сечения А_c в плоскости действия изгибающего момента.

Для прямоугольного сечения h_c = h — 2e₀. (7.16)

Для таврового сечения (при e₀ > 0,45y) допускается приближенно принимать А_c = 2(у - e₀)b (7.17)

и h_с = 2(у - e₀) (7.18)

где у — расстояние от центра тяжести сечения элемента до его края в сторону эксцентриситета; b — ширина сжатой полки или толщина стенки таврового сечения в зависимости от направления эксцентриситета.

При знакопеременной эпюре изгибающего момента по высоте элемента (рис. 1.7.8) расчет по прочности следует производить в сечениях с максимальными изгибающими моментами различных знаков. Коэффициент продольного изгиба _c следует определять по высоте части элемента в пределах однозначной эпюры изгибающего момента при отношениях или гибкостях

или ,

или ,

гдеH₁ и H₂ — высоты частей элемента с однозначной эпюрой изгибающего момента; h_c1; i_c1и h_с2; i_c2 — высоты и радиусы инерции сжатой части элементов в сечениях с максимальными изгибающими моментами;

w — коэффициент, определяемый по формулам, приведенным в табл. 19;

т_g — коэффициент, определяемый по формуле

(7.19)

где N_g — расчетная продольная сила от длительных нагрузок;

 — коэффициент, принимаемый по табл. 20 СНиП II-22-81;

e_0g — эксцентриситет от действия длительных нагрузок.

При h  30 см или i  8,7 см коэффициент т_gследует принимать равным единице.

При е₀ > 0,7у, кроме расчета внецентренно сжатых элементов по формуле (13), следует производить расчет по раскрытию трещин в швах кладки.

Расчет элементов с сетчатым армированием

при центральном сжатии

следует производить по формуле

N  m_g R_sk Aгде N — расчетная продольная сила;

R_sk 2R — расчетное сопротивление при центральном сжатии, определяемое для армированной кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами по формуле R_sk = R +   (7.27)

при прочности раствора менее 2,5 МПа (25 кгc/см²), при проверке прочности кладки в процессе ее возведения по формуле

R_sk1 = R₁ +   (7.28)

При прочности раствора более 2,5 МПа (25 кгс/см²), а отношение  принимается равным



Поперечное (сетчатое) армирование каменных конструкций; а-поперечное армирование; б- продольное армирование; 1-прямоугольная сетка;2-сетка «зигзаг»; 3- продольная арматура; 4-хомуты;

R₁ — расчетное сопротивление сжатию неармированной кладки в рассматриваемый срок твердения раствора;

R₂₅ — расчетное сопротивление кладки при марке раствора 25;

 =  (7.29)

— процент армирования по объему, для сеток с квадратными ячейками из арматуры сечением А_st с размером ячейки С при расстоянии между метками по высоте s

 =  (7.30)

т_g — коэффициент, определяемый по формуле (16.9);

V_s и V_k — соответственно объемы арматуры и кладки;

 — коэффициент продольного изгиба, определяемый по табл. 18 для _h или _i, при упругой характеристике кладки с сетчатым армированием _sk.

при малых эксцентриситетах, не выходящих за пределы ядра сечения

(для прямоугольного сечения е₀  0,17 h),следует производить по формуле

N  m_g ₁ R_skb A_c w (7.3или для прямоугольного сечения N  m_g₁ R_skb A (1-  ) w (7.33)

где R_sk 2R — расчетное сопротивление армированной кладки при внецентренном сжатии, определяемое при марке раствора 50 и выше по формуле

R_skb = R +  (7.34)

а при марке раствора менее 25 (при проверке прочности кладки в процессе ее возведения) по формуле

R_skb = R₁ +